低氣壓放電引起的應(yīng)答機(jī)功率跳變問題研究

樊文平， 盧建新， 張正娟

(太原衛(wèi)星發(fā)射中心技術(shù)部 太原 030027)

低氣壓放電引起的應(yīng)答機(jī)功率跳變問題研究

樊文平， 盧建新， 張正娟

(太原衛(wèi)星發(fā)射中心技術(shù)部 太原 030027)

飛行跟蹤測(cè)量任務(wù)中地面雷達(dá)接收到的應(yīng)答機(jī)信號(hào)電平存在異常跳變問題。經(jīng)過對(duì)影響信號(hào)傳輸?shù)母鞣N因素的分析，確認(rèn)原因是應(yīng)答機(jī)輸出功率值發(fā)生了跳變。在研究微波低氣壓放電理論的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步推斷功率跳變是由應(yīng)答機(jī)內(nèi)腔體濾波器低氣壓放電引起的，通過地面環(huán)境試驗(yàn)驗(yàn)證了結(jié)論的正確性，并提出改進(jìn)應(yīng)答機(jī)性能的具體措施。

低氣壓放電； 腔體濾波器； 應(yīng)答機(jī)； 功率跳變

引言

彈上多測(cè)速應(yīng)答機(jī)協(xié)同地面雷達(dá)完成外彈道測(cè)量任務(wù)，但在跟蹤測(cè)量任務(wù)中曾多次出現(xiàn)地面雷達(dá)接收電平跳變現(xiàn)象，表現(xiàn)為初始段某一時(shí)間點(diǎn)多個(gè)測(cè)量站接收電平同時(shí)降10dB～20dB，間隔幾十秒后又突然恢復(fù)正常，電平突降容易引起地面雷達(dá)測(cè)量數(shù)據(jù)超差，接收機(jī)間斷失鎖，甚至丟失目標(biāo)。影響跟蹤測(cè)量雷達(dá)接收電平值的因素很多，彈上應(yīng)答機(jī)是其中的一個(gè)關(guān)鍵環(huán)節(jié)。查找影響接收電平的因素，如彈上天線增益、發(fā)動(dòng)機(jī)尾焰干擾等，其結(jié)果均不能解釋多個(gè)測(cè)量站同時(shí)發(fā)生電平跳變的現(xiàn)象。若是應(yīng)答機(jī)內(nèi)部存在器件性故障，則輸出功率跳變后不會(huì)在間隔一段時(shí)間后又恢復(fù)正常。又核對(duì)彈道高程—?dú)鈮宏P(guān)系曲線，發(fā)現(xiàn)有多次電平跳變現(xiàn)象出現(xiàn)在易發(fā)生電擊穿的低氣壓區(qū)間中。而多測(cè)速應(yīng)答機(jī)功率輸出值較低，約1W～3W，一般情況下也不會(huì)引起擊穿放電現(xiàn)象。在研究異常現(xiàn)象具有可恢復(fù)性的特點(diǎn)時(shí)，產(chǎn)生了這樣的疑問：應(yīng)答機(jī)內(nèi)是否存在對(duì)低氣壓環(huán)境十分敏感的器件?

戰(zhàn)略武器試驗(yàn)彈載設(shè)備在飛行過程中經(jīng)歷著復(fù)雜的力學(xué)環(huán)境。其中，低氣壓環(huán)境與振動(dòng)、沖擊、噪聲等環(huán)境條件一樣，會(huì)影響電子設(shè)備的性能。而探討設(shè)備的低氣壓工作特性，需要研究低氣壓環(huán)境對(duì)產(chǎn)品性能的影響，特別是氣壓連續(xù)變化條件下產(chǎn)品的動(dòng)態(tài)電氣性能變化情況，要貼近實(shí)際飛行環(huán)境對(duì)產(chǎn)品進(jìn)行低氣壓例行試驗(yàn)；還需要研究彈載應(yīng)答機(jī)經(jīng)歷的真實(shí)低氣壓環(huán)境過程，包括飛行環(huán)境氣壓變化情況、整機(jī)與機(jī)內(nèi)各部件的密封情況及在氣壓升降過程中氣壓值滯后于外圍環(huán)境氣壓值的程度。目前的全固態(tài)化應(yīng)答機(jī)與過去內(nèi)含真空器件的應(yīng)答機(jī)相比，不再保留密封良好的技術(shù)要求，也廢除了環(huán)境條件試驗(yàn)中的氣密性檢查項(xiàng)目，這就要求應(yīng)答機(jī)內(nèi)各器件在各種復(fù)雜環(huán)境下依舊保持良好的工作性能。彈載應(yīng)答機(jī)是多測(cè)速系統(tǒng)中的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，研究其低氣壓工作特性并改進(jìn)其性能，對(duì)確保戰(zhàn)略武器試驗(yàn)測(cè)控任務(wù)的完成具有重要意義。

1 多測(cè)速應(yīng)答機(jī)轉(zhuǎn)發(fā)功率跳變問題分析

1.1 多測(cè)速應(yīng)答機(jī)轉(zhuǎn)發(fā)功率跳變問題

在飛行試驗(yàn)跟蹤測(cè)量任務(wù)中，分布于航區(qū)的多測(cè)速雷達(dá)出現(xiàn)接收機(jī)電平同時(shí)突降、間隔一段時(shí)間后又突升的現(xiàn)象，多臺(tái)接收機(jī)電平跳變值在10dB～20dB范圍。影響地面雷達(dá)接收電平值的因素有彈上應(yīng)答機(jī)功率、天線增益、大氣衰減、發(fā)動(dòng)機(jī)尾焰衰減、極化損耗、地面雷達(dá)天線增益及指向準(zhǔn)確性、地面接收信道增益等。結(jié)合彈道數(shù)據(jù)、地面各測(cè)站雷達(dá)跟蹤角度、彈上天線安裝位置和天線方向圖數(shù)據(jù)計(jì)算，并和同一型號(hào)試驗(yàn)任務(wù)情況比對(duì)分析，上述可能原因中除應(yīng)答機(jī)功率外其余因素均可排除，只有應(yīng)答機(jī)輸出功率跳變才能解釋異?，F(xiàn)象。

圖1為某次試驗(yàn)任務(wù)應(yīng)答機(jī)功率遙測(cè)與地面某測(cè)站A通道接收電平對(duì)比曲線。在第110s，接收電平突降15dB，而第140s接收電平突升12dB，各測(cè)量站跳變現(xiàn)象與時(shí)刻完全一致，在電平變化的同一時(shí)刻應(yīng)答機(jī)功率遙測(cè)參數(shù)也跳變0.1V～0.2V。功率遙測(cè)參數(shù)值與輸出功率呈非線性關(guān)系，然而當(dāng)應(yīng)答機(jī)功率下降10dB以上時(shí)，功率遙測(cè)參數(shù)變化值也應(yīng)超過上述數(shù)值范圍；此外，在第140s，功率遙測(cè)參數(shù)值變化與接收電平變化方向不一致。圖1所示現(xiàn)象表明，應(yīng)答機(jī)輸出功率發(fā)生了跳變，但跳變機(jī)理仍需要深入研究。

圖1 應(yīng)答機(jī)功率遙測(cè)與地面雷達(dá)接收電平對(duì)比

1.2 多測(cè)速應(yīng)答機(jī)輸出功率跳變分析

多測(cè)速應(yīng)答機(jī)基于上、下變頻技術(shù)完成信號(hào)頻率捕獲接收、跟蹤與變換，在中頻完成相參轉(zhuǎn)發(fā)處理(相參指頻率成有理數(shù)倍數(shù)關(guān)系、相位保持同步)，接收兩路上行信號(hào)，經(jīng)鎖相接收和功率放大后轉(zhuǎn)發(fā)兩路下行頻率信號(hào)，供多測(cè)速雷達(dá)接收。兩路信號(hào)分別指A通道與B通道信號(hào)。其A通道信號(hào)流程如圖2所示，圖中雙工器由接收腔體濾波器和發(fā)射腔體濾波器并聯(lián)而成，fR1、fT1分別為A通道接收頻率和轉(zhuǎn)發(fā)頻率。B通道與A通道信號(hào)流程圖相同，只是工作頻率存在差異。

圖2 多測(cè)速應(yīng)答機(jī)射頻信號(hào)流程圖

應(yīng)答機(jī)功率輸出異常，涉及到發(fā)射鏈路上的本振輸入、中頻輸入、功率放大等多個(gè)環(huán)節(jié)。當(dāng)射頻本振信號(hào)電平降低或中頻輸入信號(hào)電平降低或功率放大器件發(fā)生故障時(shí)，發(fā)射支路輸出功率會(huì)下降。這幾種情況均屬于器件性故障，出現(xiàn)時(shí)會(huì)導(dǎo)致轉(zhuǎn)發(fā)功率下降，功率遙測(cè)參數(shù)下降，但這些故障是不可恢復(fù)的，因此與圖1實(shí)際飛行現(xiàn)象不完全相符，可予以排除。彈上應(yīng)答機(jī)在發(fā)射試驗(yàn)中，要經(jīng)歷一個(gè)從常壓到低氣壓，再到極低氣壓，之后氣壓快速回升的過程?？梢姡蜌鈮涵h(huán)境是一個(gè)連續(xù)變化的過程，而在低氣壓環(huán)境下當(dāng)電場(chǎng)強(qiáng)度達(dá)到一定值時(shí)可能發(fā)生放電現(xiàn)象。分析多測(cè)速應(yīng)答機(jī)各組成部件性能，發(fā)現(xiàn)應(yīng)答機(jī)雙工器內(nèi)的發(fā)射腔體濾波器易發(fā)生低氣壓電擊穿，可能會(huì)引起功率傳輸異常。

若是低氣壓電擊穿引起應(yīng)答機(jī)功率傳輸異常，那么越過易發(fā)生電擊穿區(qū)域后即可恢復(fù)原信號(hào)傳輸狀態(tài)，這與實(shí)際情況相符，且有跡象表明電平突降與低氣壓工作環(huán)境有關(guān)。

2 微波低氣壓放電特性分析及驗(yàn)證

2.1 微波低氣壓放電現(xiàn)象

氣體作為微波電極之間的絕緣介質(zhì)時(shí)，在低氣壓條件下，容易出現(xiàn)放電現(xiàn)象而導(dǎo)致器件工作異常。這是因?yàn)殡S著氣壓的降低，電子的自由行程增大，自由電子在微波功率激發(fā)下加速時(shí)間變長(zhǎng)，碰撞速度與動(dòng)能增大，容易發(fā)生碰撞電離，相應(yīng)的擊穿電壓就降低。微波擊穿功率大小主要與氣體電子的碰撞頻率、電離速率、電子復(fù)合和附著速率、電子擴(kuò)散系數(shù)、電子速度分布函數(shù)及氣壓值等有關(guān)。微波電極周圍有著不均勻的場(chǎng)分布特性，局部較強(qiáng)的電場(chǎng)很容易引發(fā)電暈放電現(xiàn)象。特別是當(dāng)電子的碰撞頻率和外加微波頻率相同時(shí)，電暈現(xiàn)象更容易發(fā)生。

若只考慮電離速率、電子復(fù)合和附著速率、電子擴(kuò)散系數(shù)，則電子增加的速率可用式(1)表示[1]。

式中，νi為電離速率，νa為電子復(fù)合和附著速率，D為電子擴(kuò)散系數(shù)，n為電子個(gè)數(shù)。時(shí)，也即氣體電離引起的電子密度增加大于因擴(kuò)散、復(fù)合和附著作用所引起的電子損失時(shí)，將導(dǎo)致氣體的強(qiáng)烈激發(fā)和電離，產(chǎn)生電暈或打火。

對(duì)于直流電壓條件下的擊穿現(xiàn)象，可用帕森曲線描述擊穿電壓值與氣壓值之間的關(guān)系，且擊穿電壓值在低氣壓某區(qū)間有一個(gè)最小值。對(duì)于微波擊穿現(xiàn)象，相應(yīng)的擊穿電壓低于直流條件下的結(jié)果，通常用擊穿功率值與氣壓值的關(guān)系曲線來描述，同樣擊穿功率在低氣壓某區(qū)間存在一個(gè)最小值[2]。圖3為某型號(hào)S波段天線擊穿功率與氣壓值關(guān)系的試驗(yàn)結(jié)果，試驗(yàn)條件是天線周圍有等離子體存在。由圖3可以看出，在氣壓值200Pa左右，擊穿功率值最小。

圖3 微波擊穿功率值隨氣壓值變化曲線

多測(cè)速應(yīng)答機(jī)內(nèi)微波器件結(jié)構(gòu)中，只有雙工器為空腔結(jié)構(gòu)，并傳輸較大值的微波功率，其余傳輸線、頻率變換器、壓控振蕩器、濾波器及功率放大器等均不存在空腔結(jié)構(gòu)，且傳輸功率均為毫瓦量級(jí)，所以需要研究的是雙工器內(nèi)腔體濾波器低氣壓放電特性。

2.2 腔體濾波器電擊穿特性分析

同軸腔體濾波器具有Q值高、通帶窄、帶內(nèi)插損小及帶外抑制度高等特點(diǎn)，在彈上外測(cè)系統(tǒng)中得到廣泛應(yīng)用。多測(cè)速應(yīng)答機(jī)雙工器中的發(fā)射濾波器采用同軸腔體結(jié)構(gòu)，其組成主要有諧振腔、調(diào)諧螺桿、調(diào)諧螺釘、輸入端及輸出端等，用于濾除邊帶干擾和實(shí)現(xiàn)收發(fā)隔離功能。三個(gè)諧振腔之間通過相鄰腔體中間的矩形窗口來耦合信號(hào)，使得微波信號(hào)能夠從一個(gè)腔體進(jìn)入另一個(gè)腔體。在矩形窗口上方通過蓋板插入了調(diào)諧螺桿，用于調(diào)整耦合系數(shù)大小。調(diào)諧螺桿調(diào)得越深，則濾波帶寬越寬，反之濾波帶寬越窄。通過蓋板還插入了調(diào)諧螺釘，用于調(diào)節(jié)諧振頻率。調(diào)諧螺釘調(diào)得越深，則諧振頻率越低，反之諧振頻率越高。調(diào)諧螺釘?shù)淖饔弥饕€是為實(shí)現(xiàn)功率傳輸?shù)淖罴哑ヅ洌@是因?yàn)椴煌陌l(fā)射濾波器在結(jié)構(gòu)工藝上存在差異。每個(gè)諧振腔有各自的諧振頻率，通過耦合構(gòu)成濾波器的通帶曲線。發(fā)射腔體濾波器結(jié)構(gòu)如圖4所示，結(jié)構(gòu)圖中諧振桿頂部與調(diào)諧螺釘、蓋板之間存在相對(duì)較強(qiáng)的電場(chǎng)。

圖4 發(fā)射腔體濾波器結(jié)構(gòu)示意圖

諧振腔用品質(zhì)因數(shù)Q值來表征頻率選擇性和能量損耗程度，無載品質(zhì)因數(shù)Q0也稱固有品質(zhì)因數(shù)，接有外負(fù)載的品質(zhì)因數(shù)稱為有載品質(zhì)因數(shù)Qe(也稱外Q值)。濾波器工作狀態(tài)與傳輸線有所不同，傳輸線通常工作在行波狀態(tài)，而濾波器以駐波狀態(tài)工作，傳輸相同功率時(shí)諧振腔內(nèi)部射頻電壓比傳輸線中高。諧振腔的信號(hào)輸入端和輸出端分別可以看作源和負(fù)載。因腔體濾波器諧振腔的無載Q0值很大，諧振腔的等效電容兩端電壓可近似為[3]

其中，ω0為諧振腔諧振頻率，ω為濾波器輸入信號(hào)頻率，1/ω0C為諧振腔等效容抗，R0為諧振腔輸入端源電阻，V0為諧振腔輸入端源電壓。

從式(2)中可以看到，在通帶范圍內(nèi)諧振腔的等效電容兩端電壓近似與Qe的均方根成正比，與諧振腔歸一化等效容抗的均方根成正比。由于發(fā)射濾波器內(nèi)諧振腔Qe值較高，因此諧振腔的等效電容端電壓可以比傳輸線中高出數(shù)十倍。此外，從式(2)中還能夠看到，當(dāng)濾波器輸入信號(hào)頻率偏離中心頻率時(shí)，諧振腔內(nèi)的電壓最大值會(huì)隨頻率偏移值的增加而急劇增大，所以在工作頻率通帶邊緣等效電容端電壓會(huì)很高。正常情況下，應(yīng)答機(jī)轉(zhuǎn)發(fā)功率在一般微波器件中傳輸不足以引起電擊穿，但當(dāng)該功率經(jīng)過諧振腔時(shí)，很高的等效電容端電壓可能會(huì)引發(fā)電擊穿。

2.3 地面模擬試驗(yàn)驗(yàn)證

分析多測(cè)速應(yīng)答機(jī)內(nèi)部各部件低氣壓工作特性后，認(rèn)為機(jī)內(nèi)腔體濾波器最容易出現(xiàn)放電擊穿現(xiàn)象。抽取多只腔體濾波器進(jìn)行微波功率傳輸試驗(yàn)，結(jié)果其中一只出現(xiàn)了放電現(xiàn)象。將出現(xiàn)放電現(xiàn)象的腔體濾波器安裝到多測(cè)速應(yīng)答機(jī)內(nèi)，模擬飛行環(huán)境進(jìn)行低氣壓加電試驗(yàn)。當(dāng)氣壓降到1169Pa，對(duì)應(yīng)高度30km時(shí)，應(yīng)答機(jī)功率出現(xiàn)下降，功率遙測(cè)參數(shù)值也略有下降；當(dāng)氣壓在1169Pa～0.025Pa區(qū)間，對(duì)應(yīng)高度30km～100km時(shí)，應(yīng)答機(jī)保持低功率輸出；而當(dāng)氣壓降到5.3×10－3Pa，對(duì)應(yīng)高度110km時(shí)，應(yīng)答機(jī)功率回升至正常值，同時(shí)功率遙測(cè)參數(shù)恢復(fù)正常。試驗(yàn)結(jié)果如表1所示。

表1 多測(cè)速應(yīng)答機(jī)低氣壓試驗(yàn)結(jié)果

試驗(yàn)結(jié)束后，拆解多測(cè)速應(yīng)答機(jī)內(nèi)腔體濾波器，發(fā)現(xiàn)其射頻信號(hào)饋入端的調(diào)諧螺釘和內(nèi)導(dǎo)體之間有明顯的打火痕跡。調(diào)諧螺釘用于腔體濾波器的諧振頻率調(diào)整，通過調(diào)整調(diào)諧螺釘與內(nèi)導(dǎo)體之間的距離來改變?yōu)V波特性，對(duì)于不同的腔體濾波器，該距離值是不同的。當(dāng)該距離值較小時(shí)，此處擊穿強(qiáng)度降低，容易出現(xiàn)低氣壓放電現(xiàn)象。飛行試驗(yàn)任務(wù)中，實(shí)際地面雷達(dá)跟蹤電平有時(shí)出現(xiàn)電平異常跳變，有時(shí)電平正常，說明部分腔體濾波器出現(xiàn)了放電現(xiàn)象。而當(dāng)擊穿放電發(fā)生后，放電將在某段氣壓范圍內(nèi)保持。由于放電時(shí)傳輸功率一部分消耗在放電部位，一部分被反射，因此輸出到負(fù)載的微波功率值明顯下降。應(yīng)答機(jī)功率遙測(cè)參數(shù)值由功放輸出端耦合信號(hào)檢波后得到，由于反射信號(hào)相位不確定，因此疊加后的功率遙測(cè)參數(shù)值或變大或變小，這就是圖1中140s處功率遙測(cè)參數(shù)值與接收電平變化方向不一致的原因。驗(yàn)證試驗(yàn)表明，多測(cè)速應(yīng)答機(jī)內(nèi)腔體濾波器在1169Pa～0.025Pa氣壓區(qū)間出現(xiàn)低氣壓放電現(xiàn)象，導(dǎo)致微波功率輸出下降，這是地面雷達(dá)測(cè)量任務(wù)中電平跳變的主要原因。

3 避免發(fā)生低氣壓電擊穿的措施

微波低氣壓放電現(xiàn)象十分復(fù)雜，相同的功率傳輸值在不同的濾波器中傳輸，因場(chǎng)的分布特性不同，放電的功率閾值不同；傳輸信號(hào)的頻率不同，對(duì)應(yīng)易發(fā)生擊穿的低氣壓值也不同；器件表面潔凈度不同，放電的功率閾值也不同[4]。針對(duì)腔體濾波器低氣壓放電現(xiàn)象，可采取的主要措施有以下五個(gè)。

①增加絕緣防護(hù)措施。在空腔中采取密封充氣或者填充固體介質(zhì)的辦法，避免低氣壓環(huán)境的形成。固體介質(zhì)可選介電強(qiáng)度高的材料，如環(huán)氧樹脂、有機(jī)硅凝膠或有機(jī)硅橡膠等，這些材料具有良好的絕緣、防震和隔離作用[5]。

②降低諧振腔的等效電容端電壓。在允許的情況下，采取降低諧振腔的外Q值、降低諧振腔等效容抗1/ω0C以及使濾波器準(zhǔn)確調(diào)諧在工作頻率等措施，均可有效降低諧振腔的等效電容端電壓。由于場(chǎng)分布不均勻的空腔內(nèi)擊穿電壓會(huì)下降很多，因此可通過改進(jìn)諧振腔、調(diào)諧螺桿、調(diào)諧螺釘?shù)慕Y(jié)構(gòu)，盡量避免出現(xiàn)毛刺、棱角等，增大腔體表面曲率半徑，來消除局部場(chǎng)分布增強(qiáng)現(xiàn)象。調(diào)試方面要避免因結(jié)構(gòu)差異和負(fù)載牽引作用而導(dǎo)致諧振腔頻率偏離。

③保持元器件清潔，避免污染，提高空腔內(nèi)氣體的絕緣強(qiáng)度。金屬屑、油污、灰塵等多余物的存在，會(huì)降低氣體的擊穿電壓。根據(jù)潔凈度的不同，擊穿電壓可能會(huì)相差一個(gè)數(shù)量級(jí)[6]。因此，加強(qiáng)對(duì)微波器件的清潔，特別是消除金屬屑，對(duì)于預(yù)防放電擊穿大有益處。

④按照規(guī)范設(shè)置產(chǎn)品低氣壓放電余量指標(biāo)。比如按行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，有鑒定級(jí)產(chǎn)品滿足低氣壓放電余量6dB、試樣產(chǎn)品滿足低氣壓放電余量3dB的技術(shù)要求。彈載微波設(shè)備功率不高，但由于調(diào)試的差異性，無法對(duì)余量進(jìn)行精確控制，也無法對(duì)潔凈度進(jìn)行量化控制，所以指標(biāo)設(shè)置和試驗(yàn)驗(yàn)證二者需結(jié)合使用。

⑤對(duì)未采取密封防護(hù)技術(shù)的產(chǎn)品，應(yīng)設(shè)置排氣通道，以減輕低氣壓放電現(xiàn)象的危害程度。低氣壓放電現(xiàn)象發(fā)生在特定區(qū)段氣壓下，彈載設(shè)備要么采取密封防護(hù)措施，要么在高真空環(huán)境下讓產(chǎn)品內(nèi)部的氣體盡快排出；滯留在產(chǎn)品內(nèi)部的空氣和內(nèi)部材料釋放出的氣體會(huì)造成長(zhǎng)時(shí)間的低氣壓環(huán)境，增大了低氣壓放電現(xiàn)象的危害性。

4 結(jié)束語(yǔ)

隨著武器裝備的發(fā)展和技術(shù)的進(jìn)步，彈載微波設(shè)備功率器件實(shí)現(xiàn)了全固態(tài)化，機(jī)內(nèi)不存在直流高壓，也沒有低氣壓條件下的直流高壓放電打火問題，但是在產(chǎn)品取消密封性技術(shù)要求后，還必須考慮低氣壓環(huán)境下存在的散熱以及腔體濾波器放電等問題。在環(huán)境例行試驗(yàn)中，需要細(xì)化在氣壓連續(xù)變化情況下的試驗(yàn)驗(yàn)證或仿真過程。產(chǎn)品試驗(yàn)狀態(tài)的變化也必須經(jīng)過可靠性方面充分的論證和考核。實(shí)踐證明，低氣壓放電效應(yīng)是造成多測(cè)速雷達(dá)系統(tǒng)接收電平異常的主要原因，應(yīng)答機(jī)采取絕緣防護(hù)措施后即消除了由此引發(fā)的接收電平跳變問題。

[1] 徐學(xué)基，褚定昌.氣體放電物理[M].上海：復(fù)旦大學(xué)出版社，1996.

[2] 武占成，張希軍，胡有志.氣體放電[M].北京：國(guó)防工業(yè)出版社，2010.

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Research on the Power Jump of the Transponder Due to Low-pressure Discharge

Fan Wenping， Lu Jianxin， Zhang Zhengjuan

The receiving level of signal from the transponder jumps abnormally in the mission of radar tracking and measuring，and various factors affecting the signal transmission are examined to identify the cause of the abnormality.It is convinced that the reason is that the output power of the transponder jumps suddenly.Based on the theory of low-pressure discharge，it is further inferred that the low-pressure discharge in the cavity filter causes the power jump of the transponder.The ground environmental test verifies the validity of the conclusion.Then some measures are put forward to improve the transponder performance.

Low-pressure discharge； Cavity filter； Transponder； Power jump

TN836

A

CN11-1780(2014)02-0064-05

樊文平 1964年生，碩士，高級(jí)工程師，主要研究方向?yàn)檫b外測(cè)總體技術(shù)。

2013-02-04 收修改稿日期：2013-03-04

盧建新 1979年生，碩士，工程師，主要研究方向?yàn)檫b外測(cè)總體技術(shù)。

張正娟 1988年生，碩士，工程師，主要研究方向?yàn)轱w行器控制技術(shù)。