船舶中壓電網(wǎng)高阻接地方式機(jī)理研究

張彥魁 ，畢大強(qiáng) ，劉同和

1電力系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京100084 2清華大學(xué)電機(jī)系，北京100084 3河南省濮陽(yáng)供電公司，河南濮陽(yáng)457000

船舶中壓電網(wǎng)高阻接地方式機(jī)理研究

張彥魁1，2，畢大強(qiáng)1，2，劉同和3

1電力系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京100084 2清華大學(xué)電機(jī)系，北京100084 3河南省濮陽(yáng)供電公司，河南濮陽(yáng)457000

高阻接地方式用于船舶中壓電網(wǎng)時(shí)，對(duì)其機(jī)理和規(guī)律迄今還缺乏定量研究。在對(duì)船舶中壓電網(wǎng)單相接地故障進(jìn)行理論分析的基礎(chǔ)上，以一個(gè)具有勵(lì)磁電壓控制及柴油機(jī)調(diào)速的單機(jī)系統(tǒng)為例，結(jié)合Simulink暫態(tài)仿真，研究阻抗比、發(fā)電機(jī)頻率偏移、燃弧時(shí)刻角以及故障點(diǎn)過(guò)渡電阻等對(duì)熄弧恢復(fù)電壓、重燃過(guò)電壓、中性點(diǎn)位移電壓以及故障電流的影響。結(jié)果表明：隨阻抗比增加，熄弧電壓恢復(fù)過(guò)渡時(shí)間越長(zhǎng)，恢復(fù)電壓峰值越大，重燃過(guò)電壓也越嚴(yán)重；提高阻抗比可減小故障電流，但減小程度逐漸趨緩，還會(huì)使重燃過(guò)電壓增加；發(fā)電機(jī)頻率偏移可能會(huì)引起較大的暫態(tài)過(guò)電壓；燃弧時(shí)刻對(duì)故障電流幾乎沒(méi)有影響。最后給出高阻接地方式的一般配置原則。

船舶中壓電網(wǎng)；高阻接地；熄弧恢復(fù)電壓；重燃過(guò)電壓；故障電流

0 引 言

隨著現(xiàn)代船舶電力系統(tǒng)容量的不斷上升，提高電壓等級(jí)成為必然，船舶中壓電網(wǎng)由此出現(xiàn)。由于鋼質(zhì)船體優(yōu)良的導(dǎo)電特性等，電壓等級(jí)的提高會(huì)帶來(lái)一系列技術(shù)問(wèn)題，如故障電流限制、電氣設(shè)備尤其是中高壓發(fā)電機(jī)絕緣及人身安全等。同時(shí)，隨著船舶電網(wǎng)結(jié)構(gòu)的復(fù)雜化，故障概率增加，尤其是大量的電纜線路使得電容電流大增，單相接地燃弧過(guò)電壓變得嚴(yán)重。正確選擇接地方式，才能保證船舶中壓電網(wǎng)供電的可靠性與安全性。

相對(duì)陸地電網(wǎng)及發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)接地方式，船舶電網(wǎng)在這方面的研究很少［1-6］。尤其高阻接地作為船舶中壓電網(wǎng)主要接地方式之一，對(duì)其認(rèn)識(shí)仍停留在定性描述上，缺乏對(duì)其機(jī)理和規(guī)律的定量分析［7］。本文將首先通過(guò)嚴(yán)格的理論推導(dǎo)分析高阻接地方式下，中性點(diǎn)電阻及系統(tǒng)電容對(duì)熄弧恢復(fù)電壓的影響，然后結(jié)合暫態(tài)仿真研究各種參數(shù)及因素對(duì)暫態(tài)過(guò)電壓和故障電流的影響，以為接地裝置選型以及保護(hù)配置等提供理論依據(jù)。

1 理論分析

對(duì)單相接地故障熄弧和重燃，有不同的學(xué)術(shù)觀點(diǎn)，迄今主要有高頻電流過(guò)零熄弧理論、工頻電流過(guò)零熄弧理論、弧道介質(zhì)恢復(fù)強(qiáng)度理論以及總電流過(guò)零熄弧理論［8］。本文的研究基于總電流熄弧理論，假設(shè)燃弧一段時(shí)間（如2～3個(gè)工頻周期）之后電流過(guò)零時(shí)熄弧，如果沒(méi)有諧波分量，可以認(rèn)為是工頻電流熄弧，而在故障點(diǎn)恢復(fù)電壓達(dá)到極大值時(shí)發(fā)生重燃。對(duì)高阻接地方式，燃弧和熄弧用開(kāi)關(guān)的接通與斷開(kāi)來(lái)模擬，則船舶電網(wǎng)單相接地故障等效模型如圖1所示。

圖1 單相接地故障等效模型Fig.1 Equivalent model of single-phase to ground fault

其中，每相繞組與外接元件對(duì)地電容及集中參數(shù)等效至機(jī)端，C0=Ca=Cb=Cc；Ls為發(fā)電機(jī)等效電感；Rn為中性點(diǎn)電阻；Rt為接地過(guò)渡電阻，當(dāng)接地熄弧時(shí)，除去該故障支路。只考慮發(fā)電機(jī)基波電勢(shì)，且故障前后故障不變，忽略等效發(fā)電機(jī)電阻，則單相接地熄弧時(shí)的暫態(tài)網(wǎng)絡(luò)分析儀模型（TNA）為

其中，

單相接地熄弧后，三相電壓恢復(fù)至原來(lái)的對(duì)稱(chēng)情況，因此，可以采用坐標(biāo)軸設(shè)在定子邊的120坐標(biāo)系統(tǒng)，將狀態(tài)方程（1）經(jīng)坐標(biāo)變換后進(jìn)一步解耦。采用磁勢(shì)不變的120坐標(biāo)變換有

將式（2）代入式（1），經(jīng)整理，可將方程分為3部分，分別稱(chēng)為子系統(tǒng)1、子系統(tǒng)2和子系統(tǒng)0，對(duì)應(yīng)的方程如下：

式中：Um為基波電勢(shì)幅值；φ為初相角。式（3）對(duì)應(yīng)的等值電路如圖2所示?？紤]到un=u0，in=3i0，可將圖2（c）等效成圖2（d）。

圖2 單相接地熄弧的120坐標(biāo)變換等值電路Fig.2 Equivalent circuit with 120 coordinate transformation for the extinguish arc of single fault

在高阻接地情況下，相比系統(tǒng)容抗及中性點(diǎn)電阻，圖2（d）中的電感 Ls可以忽略，即相當(dāng)于一個(gè)一階RC電路。令R=Rn，C=3C0，則中性點(diǎn)電壓為

式中，μ=1/RC，為衰減常數(shù)。則中性點(diǎn)電壓與故障相電勢(shì)之和即為故障相恢復(fù)電壓

定義中性點(diǎn)阻抗比 Kr=R/Xc，其中 Xc為系統(tǒng)容抗。假設(shè) C=0.5 μF，Kr=1.0，1.5，2.0時(shí)，故障相恢復(fù)電壓的包絡(luò)線如圖3所示。本文采用標(biāo)幺值表示電壓，基準(zhǔn)電壓為6.6 kV，單位為p.u。

可知，隨阻抗比增加，熄弧電壓恢復(fù)“超調(diào)”也越大，從而影響重燃過(guò)電壓。熄弧恢復(fù)電壓初始速度V0也即恢復(fù)電壓包絡(luò)線在初始時(shí)刻的倒數(shù)，在初始時(shí)刻很小的時(shí)間內(nèi)，可將指數(shù)及余弦項(xiàng)展

圖3 熄弧恢復(fù)電壓包絡(luò)線Fig.3 Envelope of arc-extinct recovery voltage

其包絡(luò)線為開(kāi)并忽略高次項(xiàng)得

由式（7）可知，熄弧電壓恢復(fù)初始速度基本與中性點(diǎn)電阻及系統(tǒng)電容無(wú)關(guān)，這一點(diǎn)與消弧線圈接地顯著不同。

2 實(shí)例研究

根據(jù)理論分析并結(jié)合Simulink仿真，以一個(gè)具有勵(lì)磁電壓控制及柴油機(jī)調(diào)速的單機(jī)系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)例分析，如圖4所示。其中，發(fā)電機(jī)額定線電壓6.6 kV、額定功率3.57 MW、推進(jìn)電機(jī)1.2 MW、RL負(fù)載0.5 MW，電纜采用π型電路，系統(tǒng)總電容0.48 μF?？紤]到過(guò)電壓最嚴(yán)重的情況，假設(shè)機(jī)端A相金屬性接地。

圖4 研究系統(tǒng)的簡(jiǎn)化示意圖Fig.4 Simplified schematic diagram of example system

2.1 中性點(diǎn)電阻的影響

與消弧線圈接地方式不同，中性點(diǎn)接地電阻不能補(bǔ)償電容電流，接地故障電流通常比較大。下文分析阻抗比對(duì)熄弧電壓恢復(fù)、重燃過(guò)電壓以及接地故障電流的影響。

2.1.1 對(duì)熄弧電壓恢復(fù)的影響

借用控制原理二階系統(tǒng)的超調(diào)概念，阻抗比Kr對(duì)熄弧電壓恢復(fù)超調(diào)量σ及恢復(fù)時(shí)間ΔT的影響關(guān)系如表1所示。

其中，ΔT1為熄弧時(shí)刻至熄弧電壓恢復(fù)到額定值所需時(shí)間；ΔT2為熄弧時(shí)刻至熄弧電壓恢復(fù)到最大值所需時(shí)間；ΔTs為熄弧時(shí)刻至熄弧電壓恢復(fù)到穩(wěn)態(tài)所需時(shí)間。由ΔTs的變化趨勢(shì)可知，中性點(diǎn)電阻越大，熄弧后過(guò)渡過(guò)程時(shí)間越長(zhǎng)。這是因?yàn)橄ɑ『蠊收宵c(diǎn)處電壓開(kāi)始恢復(fù)，電容充放電電流的快慢受中性點(diǎn)電阻的制約，電阻越大，充放電速度越慢。如果中性點(diǎn)采用較大的接地電阻，那么熄弧恢復(fù)電壓將超出正常運(yùn)行時(shí)的電壓峰值。而且電阻越大，電壓超出越多。根據(jù)式（5）與式（6）的定性分析也可以得到相似的結(jié)論，如圖3所示。

表1 阻抗比對(duì)熄弧電壓恢復(fù)超調(diào)量及恢復(fù)時(shí)間的影響Tab.1 Effect of impedance on the overshoot and time of arc-extinct recovery voltage

由ΔT1及ΔT2可知，熄弧恢復(fù)電壓基本經(jīng)過(guò)1/4周期即可恢復(fù)至穩(wěn)態(tài)值，經(jīng)過(guò)約1/2周期可恢復(fù)至最大值，速度很快，沒(méi)有“拍頻”現(xiàn)象，因此重燃的可能性很大。由式（7）可知，熄弧電壓恢復(fù)初始速度基本與中性點(diǎn)電阻及系統(tǒng)電容無(wú)關(guān)，這一點(diǎn)與消弧線圈接地不同。而且，中性點(diǎn)接地電阻越大，恢復(fù)電壓便越高，因而重燃的可能性也越大；但何時(shí)發(fā)生重燃則與絕緣介質(zhì)的損壞程度和恢復(fù)程度有關(guān)。另外，當(dāng)中性點(diǎn)電阻很大時(shí)，非故障相電壓，如C相電壓在熄弧恢復(fù)過(guò)程初期甚至?xí)^(guò)燃弧穩(wěn)態(tài)期間的電壓峰值。

2.1.2 對(duì)故障電流的影響

阻抗比Kr與故障電流的關(guān)系曲線如圖5所示。阻抗比Kr=0.5，3.0時(shí)的故障電流曲線如圖6所示。

圖5 阻抗比與故障電流關(guān)系曲線Fig.5 Effect of impedance ratio on fault current

圖6 不同阻抗比的故障點(diǎn)電流波形Fig.6 Fault current under different impedance ratios

可知：故障點(diǎn)電流由工頻和高頻分量組成，但穩(wěn)態(tài)時(shí)主要是工頻分量；中性點(diǎn)電阻越小，工頻分量成分便越大，當(dāng)阻抗比Kr=0.005時(shí)（電阻約為10 Ω），基本上只包含工頻分量；隨著中性點(diǎn)電阻的增大，高頻分量也會(huì)隨之增加。此外，隨著中性點(diǎn)電阻的增加，故障點(diǎn)電流穩(wěn)態(tài)值及諧波分量均減小，但減小的程度逐漸趨緩。這是因?yàn)?，隨著電阻的增加，中性點(diǎn)電流會(huì)減小，但是電容電流基本不變，因此接地故障電流雖然會(huì)減小，卻只能接近電容電流。

2.1.3 對(duì)重燃過(guò)電壓的影響

仍然考慮金屬性接地，不同重燃時(shí)刻T1和T2，中性點(diǎn)接地電阻的阻抗比與A相熄弧恢復(fù)電壓的關(guān)系曲線如圖7所示。

圖7 阻抗比與重燃弧過(guò)電壓關(guān)系曲線Fig.7 Effect of impedance ratio on re-strike overvoltage at different time

由圖可知，不同重燃弧時(shí)刻，重燃過(guò)電壓明顯不同。對(duì)于T1時(shí)刻重燃，隨著中性點(diǎn)電阻增加，C相重燃過(guò)電壓有下降趨勢(shì)，中性點(diǎn)位移電壓也有所下降，而B(niǎo)相重燃過(guò)電壓則略有上升，然后下降，起伏不大。對(duì)T2時(shí)刻重燃，隨著阻抗比的增加，B相、C相及中性點(diǎn)過(guò)電壓皆呈上升趨勢(shì)，且基本為直線上升。

由T1時(shí)刻定義可知，重燃初始狀態(tài)A相電壓都一樣，但中性點(diǎn)電阻越大，故障點(diǎn)處恢復(fù)電壓上升越大。對(duì)C相電壓來(lái)說(shuō)，隨著中性點(diǎn)電阻的增加，電壓初始值也增加，且為正值，所以重燃后該電壓就越難被拉到更低值，因此其重燃尖峰過(guò)電壓也就越小。中性點(diǎn)位移電壓與C相電壓類(lèi)似。B相電壓則有所不同，當(dāng)阻抗比Kr≈2.0時(shí)，其重燃初始電壓處在最低處，此時(shí)重燃容易把B相電壓拉到最低位置。因此，相應(yīng)于其他中性點(diǎn)接地電阻情況下的重燃過(guò)電壓要大。簡(jiǎn)言之，T1時(shí)刻重燃，初始故障相電壓都一樣，電壓恢復(fù)過(guò)程雖略有不同，但基本在同一時(shí)刻達(dá)到“T2時(shí)刻”。中性點(diǎn)電阻越大，T2時(shí)刻故障點(diǎn)處電壓越高，意味著電容儲(chǔ)能越大，重燃時(shí)，高頻電容充放電電流的幅度也就越大，由此引起的非故障相暫態(tài)過(guò)電壓也就越大。

2.2 發(fā)電機(jī)頻率偏移的影響

在系統(tǒng)啟動(dòng)、停機(jī)、甩負(fù)荷、過(guò)負(fù)荷以及失步等情況下，發(fā)電機(jī)頻率會(huì)發(fā)生偏移，此時(shí)發(fā)生的接地故障屬多重故障，概率很低。文獻(xiàn)［3］認(rèn)為，在甩負(fù)荷情況下相電勢(shì)會(huì)升高，單相接地故障過(guò)電壓最為嚴(yán)重，且潛在危險(xiǎn)較大，應(yīng)予以考慮。

2.2.1 對(duì)熄弧恢復(fù)電壓的影響

取 Kr=1，發(fā)電機(jī)頻率改變后，調(diào)節(jié)勵(lì)磁系統(tǒng)，使機(jī)端電壓維持在額定值。則發(fā)電機(jī)頻率對(duì)熄弧電壓恢復(fù)超調(diào)量σ及恢復(fù)時(shí)間ΔT的影響關(guān)系如表2所示。

表2 頻率對(duì)熄弧電壓恢復(fù)超調(diào)量及恢復(fù)時(shí)間的影響Tab.2 Effect of generator frequency on the overshoot and time of arc-extinct recovery voltage

可知，不同發(fā)電機(jī)頻率對(duì)應(yīng)的熄弧電壓恢復(fù)時(shí)間基本上都在0.01 s左右，而50 Hz左右的電壓恢復(fù)超調(diào)量誤差在±5%以?xún)?nèi)?？芍?，發(fā)電機(jī)頻率偏移對(duì)熄弧電壓恢復(fù)過(guò)程影響不大。

2.2.2 對(duì)重燃過(guò)電壓的影響

分析T1和T2時(shí)刻重燃過(guò)電壓。取Kr=1，發(fā)電機(jī)頻率對(duì)不同時(shí)刻重燃過(guò)電壓影響如表3所示。

表3 發(fā)電機(jī)頻率對(duì)不同時(shí)刻重燃過(guò)電壓的影響Tab.3 Effect of generator frequency on the re-strike overvoltage at different time

其中，UBov，UCov和UNov分別為 B相、C 相及中性點(diǎn)過(guò)電壓?？芍寒?dāng)發(fā)電機(jī)頻率發(fā)生偏移，若勵(lì)磁調(diào)節(jié)使得相電勢(shì)基本維持不變，則頻率變化對(duì)重燃過(guò)電壓影響不大，這是因?yàn)轭l率偏移對(duì)熄弧恢復(fù)電壓影響不大。此外，不同中性點(diǎn)接地電阻、重燃弧過(guò)電壓與頻率之間的關(guān)系所展示的規(guī)律是相似的，同樣頻率下，電阻越大，相應(yīng)的重燃弧過(guò)電壓越高。

2.3 過(guò)渡電阻的影響

取阻抗比 Kr=1，則過(guò)渡電阻 Rt與過(guò)電壓及故障電流關(guān)系曲線如圖8和圖9所示。

圖8 過(guò)渡電阻對(duì)過(guò)電壓的影響Fig.8 Effect of transition resistance on overvoltage

圖9 過(guò)渡電阻對(duì)故障電流的影響Fig.9 Effect of transition resistance on fault current

可知，故障點(diǎn)電流及中性點(diǎn)電流受故障點(diǎn)過(guò)渡電阻的影響不大，但隨著電阻的增加，母線過(guò)電壓以及中性點(diǎn)位移電壓下降明顯。一般故障點(diǎn)過(guò)渡電阻約在零點(diǎn)幾歐姆至幾歐姆之間，相應(yīng)地最大過(guò)電壓約為2.6 p.u。

2.4 燃弧時(shí)刻角的影響

上述分析均假設(shè)A相電壓達(dá)到峰值時(shí)發(fā)生接地故障。實(shí)際上，何時(shí)燃弧是不確定的，在電壓峰值附近也有可能發(fā)生燃弧。但與消弧線圈接地方式的情況大不相同，燃弧時(shí)刻角對(duì)接地故障電流幾乎沒(méi)有影響。燃弧發(fā)生后，故障電流經(jīng)過(guò)最初的高頻振蕩后很快進(jìn)入穩(wěn)態(tài)，不同故障時(shí)刻角情況下的故障電流基本一致。

3 高阻接地方式配置原則

相比消弧線圈，高阻接地參數(shù)配置相對(duì)簡(jiǎn)單。根據(jù)前述分析，一般原則如下：

1）阻抗比Kr的取值應(yīng)在1.0附近，以限制重燃弧過(guò)電壓不超過(guò)允許值（如2.6 p.u），保證設(shè)備正常絕緣能力不被破壞；

2）限制接地故障電流小于某個(gè)允許值，或盡量??；

3）限制中性點(diǎn)電流不超過(guò)某個(gè)允許值，但要保證零序保護(hù)裝置動(dòng)作；

4）對(duì)零序電壓保護(hù)應(yīng)盡可能增大阻抗比，以提高接地保護(hù)靈敏度；

5）對(duì)零序電流保護(hù)應(yīng)盡可能減小 Kr，以提高接地保護(hù)的靈敏度。

這些原則相互制約，與系統(tǒng)電容水平、保護(hù)配置以及接地裝置本身的配置有關(guān)。原則2）、3）和4）相一致，通過(guò)增大Kr，可以使中性點(diǎn)電流不超過(guò)允許值，同時(shí)使接地故障電流有所降低、零序電壓保護(hù)靈敏度增大。但增大 Kr與1）和5）相矛盾，過(guò)電壓有可能會(huì)超過(guò)允許值。如果配置零序電壓保護(hù)，對(duì)于絕緣等級(jí)較高的發(fā)電機(jī)及其他電氣設(shè)備，考慮一定過(guò)電壓安全裕度之后，應(yīng)增大Kr，優(yōu)先滿(mǎn)足原則2），3）和4）。如果配置零序電流保護(hù)，則考慮一定的接地點(diǎn)及中性點(diǎn)故障電流的安全裕度之后，應(yīng)適當(dāng)減小 Kr，以滿(mǎn)足原則2），3）和5）。

高阻接入方式主要有兩種：經(jīng)單相接地變接于發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)和經(jīng)三相接地變接于中壓母線。假設(shè)接地變變比為n，則第1種方式接地變二次側(cè)電阻為R2=Kr/(3n2ωC0)，第2種方式接地變二次側(cè)電阻為R2=9Kr/(3n2ωC0)，當(dāng) N臺(tái)接地變并列運(yùn)行時(shí)，R2N=NR2。這些配置方式從限制故障電流及過(guò)電壓的角度具有相同的效果，應(yīng)用于船舶電網(wǎng)時(shí)如何評(píng)價(jià)兩種配置方式的優(yōu)劣則是一個(gè)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較問(wèn)題。

4 結(jié) 論

在對(duì)船舶中壓電網(wǎng)單相接地故障進(jìn)行理論分析的基礎(chǔ)上，結(jié)合暫態(tài)仿真，研究了中性點(diǎn)阻抗比、發(fā)電機(jī)頻率偏移、燃弧時(shí)刻角以及故障過(guò)渡電阻等對(duì)熄弧恢復(fù)電壓、重燃過(guò)電壓、中性點(diǎn)位移電壓以及故障電流的影響。主要結(jié)論如下：

1）隨著阻抗比的增加，熄弧電壓恢復(fù)過(guò)渡時(shí)間越長(zhǎng)，恢復(fù)電壓峰值越大，重燃過(guò)電壓也越嚴(yán)重。

2）接地故障電流比較大且在燃弧瞬間有顯著的高頻沖擊，迅速到達(dá)穩(wěn)態(tài)后，故障電流中基本僅含工頻分量。提高阻抗比可以減小故障電流，但減小程度逐漸趨緩，還會(huì)使重燃暫態(tài)過(guò)電壓增加。

3）在調(diào)節(jié)勵(lì)磁下，發(fā)電機(jī)頻率偏移對(duì)熄弧恢復(fù)電壓和重燃過(guò)電壓影響不大。由于頻率偏移過(guò)程相電壓有可能波動(dòng)，當(dāng)頻率上偏時(shí)可能會(huì)出現(xiàn)比較大的暫態(tài)過(guò)電壓。

4）故障點(diǎn)過(guò)渡電阻對(duì)故障電流影響不大，過(guò)電壓及中性點(diǎn)位移電壓則會(huì)隨過(guò)渡電阻的增加而明顯下降。

5）燃弧時(shí)刻角對(duì)故障電流幾乎沒(méi)有影響。

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Mechanism Research of High Resistance Grounding for Shipboard Medium Voltage Power Grid

ZHANG Yankui1，2，BI Daqiang1，2，LIU Tonghe3

1 State Key Laboratory of Power System，Beijing 100084，China 2 Department of Electrical Engineering，Tsinghua University，Beijing 100084，China 3 Henan Puyang Power Supply Company，Puyang 457000，China

When High Resistance Grounding（HRG）is used for shipboard Medium Voltage（MV）power grid，the mechanisms and laws can be quite complicated，which so far lacks quantitative research.Based on the theoretical analysis of single-phase ground fault for shipboard MV power grid，and taking a stand-alone system with diesel engine and excitation voltage control as example，this paper studies the HRG in detail combined with Simulink transient simulation.The research mainly focuses on the impact of impedance ratio of HRG on arc-extinct recovery voltage，re-strike overvoltage，neutral displacement volt?age，and fault current.In addition，the effects of generator frequency offset，arc angle，and fault transition re?sistance are also discussed.The results show that with the increase of impedance ratio，the longer the time of arc-extinct recovery voltage is，and the higher the peak of arc-extinct recovery voltage，the more seri?ous the re-strike overvoltage is.Increasing the impedance ratio could decrease the fault current，but the degree will slow down gradually.The generator frequency offsets can lead to greater transient overvoltage，while the arcing time angle has little impact on the fault current.At last，the general principle of HRG con?figuration is given.

shipboard medium voltage power grid；High Resistance Grounding（HRG）；arc-extinct re?covery voltage；re-strike overvoltage；fault current

U665.12

A

1673－3185（2014）02－89－06

10.3969/j.issn.1673-3185.2014.02.016

http://www.cnki.net/kcms/doi/10.3969/j.issn.1673-3185.2014.02.016.html

期刊網(wǎng)址：www.ship-research.com

2013－10－12 網(wǎng)絡(luò)出版時(shí)間：2014-3-31 16:33

張彥魁（1973－），男，博士生。研究方向：船舶電力系統(tǒng)保護(hù)與控制。E-mail：lantingzhixi@126.com

畢大強(qiáng)（1973－），男，博士，高級(jí)工程師。研究方向：電力系統(tǒng)主設(shè)備繼電保護(hù)，電力電子技術(shù)在電力系統(tǒng)中的應(yīng)用。E-mail：bidaqiang@tsinghua.edu.cn

畢大強(qiáng)

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［責(zé)任編輯：喻 菁］