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    無(wú)心磨削成圓理論分析及常見(jiàn)缺陷排故

    2014-07-08 23:33:45王山城
    科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2014年21期

    王山城

    摘 要:無(wú)心外圓磨削(以下簡(jiǎn)稱(chēng)無(wú)心磨削)是一種能適應(yīng)大批量生產(chǎn)的高效率磨削方法,磨削過(guò)程中工件中心不定,從磨削原理上講,沒(méi)有正確的調(diào)整以及工件磨削過(guò)程不充分,無(wú)心磨削是得不到真圓的。文章從磨削原理入手,對(duì)無(wú)心磨削的常見(jiàn)缺陷進(jìn)行了分析,并提出了解決辦法。

    關(guān)鍵詞:無(wú)心磨削;中心高;托板頂角;導(dǎo)輪傾角

    1 無(wú)心磨削的基本原理

    1.1 無(wú)心磨削的特點(diǎn)

    1.1.1 工件兩端不打中心孔,不用頂針支承工件。工件“自由”地放置于定位夾具中,磨削過(guò)程中工件中心不定,工件由全部磨削面承受磨削力,磨削余量相對(duì)較少。

    1.1.2 無(wú)心磨削不能磨軸向帶槽溝的工件。磨削帶孔的工件時(shí),不能糾正孔的軸心線(xiàn)位置,工件的同軸度較低。

    1.1.3 機(jī)動(dòng)時(shí)間與上、下料時(shí)間重合,易于實(shí)現(xiàn)磨削過(guò)程自動(dòng)化,生產(chǎn)效率高。

    1.1.4 在無(wú)心磨削過(guò)程中,工件中心的位置變化大小取決于工件磨削前的原始誤差、工藝系統(tǒng)剛性、磨削用量及其他磨削工藝參數(shù)。

    1.1.5 工件運(yùn)動(dòng)的穩(wěn)定性、均勻性取決于機(jī)床傳動(dòng)鏈、工件形狀、導(dǎo)輪及支承的材料、磨削用量及其他磨削工藝參數(shù)。

    1.1.6 機(jī)床的調(diào)整時(shí)間較長(zhǎng),對(duì)調(diào)整機(jī)床的技術(shù)要求也較高。

    1.1.7 無(wú)心磨削易實(shí)現(xiàn)強(qiáng)力磨削、高速磨削、寬砂輪及多砂輪磨削,并易實(shí)現(xiàn)磨削過(guò)程的自動(dòng)化。

    1.2 無(wú)心磨削過(guò)程

    1.2.1 導(dǎo)輪轉(zhuǎn)速、傾角與工件轉(zhuǎn)速的關(guān)系。在無(wú)心磨削中,導(dǎo)輪的直徑尺寸和轉(zhuǎn)速都比磨削輪要小。工件與導(dǎo)輪之間的磨擦力較大,所以工件被導(dǎo)輪帶動(dòng)并與導(dǎo)輪成相反方向旋轉(zhuǎn),同時(shí)為了滿(mǎn)足貫穿法磨削的要求,導(dǎo)輪軸心線(xiàn)在垂直面內(nèi)傾斜一個(gè)α角。通常精磨時(shí)取α=1°30′~2°30′;粗磨α=2°30′~4°

    1.2.2 工件在磨削過(guò)程中的狀態(tài)。工件置于導(dǎo)輪及托板之間,以導(dǎo)輪工作面上的C點(diǎn)和托板工作面上的B點(diǎn)定位,借助于橫向進(jìn)給運(yùn)動(dòng)使工件與磨削輪接觸進(jìn)行磨削加工。磨削輪對(duì)工件的徑向作用力■g、切向作用力■g,合力■g=■g+■g。導(dǎo)輪對(duì)工件的法向作用力■b、切向作用力■b,合力■b=■b+■b。上述各力在工件磨削加工過(guò)程中始終保持著平衡狀態(tài)。

    1.3 無(wú)心磨削的成圓分析

    工件無(wú)心磨削的加工面就是定位基面,工件在磨削前的原始圓度誤差及磨削后的表面圓度誤差都會(huì)反映為定位誤差,影響工件的外圓精度。

    2 無(wú)心磨削常見(jiàn)缺陷及消除措施

    2.1 工件產(chǎn)生圓度誤差

    影響工件圓度誤差的主要因素包括有力學(xué)、幾何學(xué)及具體加工條件等各方面。

    2.1.1 工件中心高對(duì)圓度誤差的影響。從成圓理論分析可知,當(dāng)工件中心高h(yuǎn)=0時(shí),無(wú)法改善奇次諧波,工件在這種條件下磨削產(chǎn)生棱圓。一般條件下,高次奇次諧波不易生成和殘留。最常見(jiàn)的棱圓度為三、五、七、九……等低次諧波。

    工件中心高對(duì)橢圓度的影響,與棱圓度相反。

    對(duì)棱圓度及橢圓度,一般存在一個(gè)最優(yōu)中心高度。在該中心高度,奇次、偶次諧波同時(shí)得到改善,且受力條件較好。最優(yōu)中心高度隨不同加工條件而異。

    2.1.2 托板頂角對(duì)工件圓度誤差的影響。托板頂角與中心高一起決定了工件最易殘留的棱圓度諧波次數(shù),而且某些角度對(duì)一定的單一奇次諧波消除能力最大。75°托板對(duì)消除七邊棱圓度有效。消除三、五邊棱圓度選取45°托板。60°托板對(duì)消除九邊棱圓度有效。因?yàn)?0°托板生產(chǎn)中使用的最多,故九邊棱圓度在生產(chǎn)中很少出現(xiàn)。

    2.1.3 其他影響因素

    影響圓度誤差還有以下因素:(1)導(dǎo)輪未修圓或工作過(guò)久,已失去正確的幾何形狀,需要修圓導(dǎo)輪,修到無(wú)斷續(xù)聲即可;(2)磨削輪磨鈍,及時(shí)修整磨削輪;(3)托板太薄或頂面傾斜角過(guò)大時(shí),及時(shí)更換托板;(4)磨削輪或?qū)л喥胶獠缓?,?yīng)仔細(xì)平衡兩輪并重新修整。

    2.2 工件有錐度

    2.2.1 前導(dǎo)板向?qū)л喎较騼A斜,引起工件前部直徑偏小;或后導(dǎo)板向?qū)л喎较騼A斜引起工件后部直徑偏小。調(diào)整前后導(dǎo)板,使與導(dǎo)輪母線(xiàn)平行,且在同一直線(xiàn)上。

    2.2.2 磨削區(qū)域形狀不正確:磨削輪和導(dǎo)輪的表面已磨損時(shí),需要重新修整磨削輪和導(dǎo)輪。

    2.2.3 當(dāng)導(dǎo)輪局部過(guò)度磨損或托板局部磨損太大,都可能引起工件軸線(xiàn)傾斜,從而產(chǎn)生錐度。

    2.3 工件產(chǎn)生圓柱度誤差

    工件有圓柱度誤差是因?yàn)樵谀ハ鬟^(guò)程中,工件中心的實(shí)際運(yùn)動(dòng)軌跡偏離理論運(yùn)動(dòng)軌跡直線(xiàn),工件在水平面內(nèi)轉(zhuǎn)動(dòng)及導(dǎo)輪修整不正確等。應(yīng)根據(jù)具體情況進(jìn)行修整。

    2.4 工件產(chǎn)生細(xì)腰形或腰鼓形

    2.4.1 工件產(chǎn)生細(xì)腰形的原因及解決辦法如下:(1)前后導(dǎo)板均偏向于磨削輪一側(cè),工件進(jìn)入或退出磨削區(qū)域時(shí)呈傾斜狀態(tài),磨削輪端角將工件中部磨去較多。調(diào)整前后導(dǎo)板至正確位置。(2)導(dǎo)輪修整呈中間凹下?tīng)睿腥敕ハ鲿r(shí)磨削輪修整成中間凸出,均導(dǎo)致工件呈細(xì)腰形。正確修調(diào)導(dǎo)輪和磨削輪,消除凹凸現(xiàn)象。

    2.4.2 工件產(chǎn)生腰鼓形的原因及解決辦法如下:(1)前后導(dǎo)板均偏向于導(dǎo)輪,工件傾斜進(jìn)入磨削區(qū),使前端磨去較多;工件將退出磨削區(qū)時(shí),使后端磨去較多。需正確調(diào)整前后導(dǎo)板。(2)前后導(dǎo)板均低于導(dǎo)輪外圓表面,工件進(jìn)入磨削區(qū)時(shí),會(huì)被導(dǎo)輪將其前端抬起,使工件向磨削輪傾斜進(jìn)入;當(dāng)工件退出磨削區(qū)時(shí),也會(huì)使工件傾斜,尾部向磨削輪翹起,使工件兩端磨去較多,呈腰鼓形。應(yīng)正確調(diào)修前后導(dǎo)板。(3)導(dǎo)輪表面修整成中間凸起或磨削輪表面修整成中間凹下(切入法磨削),均使工件磨成腰鼓形。正確修調(diào)兩輪,消除導(dǎo)輪和磨削輪表面的凹凸現(xiàn)象。

    2.5 工件表面有缺陷

    2.5.1 振紋

    產(chǎn)生振紋的原因:磨削量過(guò)大,磨削區(qū)域過(guò)短。磨削區(qū)域的形狀主要取決于導(dǎo)輪所處的空間位置,導(dǎo)輪、砂輪的幾何形狀等幾個(gè)方面:(1)導(dǎo)輪在垂直面內(nèi)的傾角。導(dǎo)輪在垂直面內(nèi)的傾角是改變導(dǎo)輪所處空間位置的主要因素,選擇原則一般是:粗磨選用=230′~4;精磨選用=130′~230′。(2)導(dǎo)輪形狀不正確,就不能充分發(fā)揮磨輪全部有效寬度的磨削作用,在磨削過(guò)程中,工件與導(dǎo)輪的實(shí)際接觸線(xiàn)與理想的接觸線(xiàn)相差較大,引起工件中心過(guò)大的波動(dòng),產(chǎn)生磨削振紋。

    我們用近似理想雙曲面代替導(dǎo)輪的理想雙曲面,并且近似認(rèn)為導(dǎo)輪與工件的接觸線(xiàn)為直線(xiàn),可得導(dǎo)輪理想雙曲面的方程式為:

    X2+Z2-tg2α0(Y+h0/sinα0)2=a2(1)

    式中:

    α0:導(dǎo)輪修整角;ho:金剛石位移量;a:雙曲面的喉截面半徑。

    從上面的方程式中不難看出,導(dǎo)輪雙曲面的形狀與導(dǎo)輪修整角a0、金剛石位移量h0有關(guān),因此,合理調(diào)整α0及h0可獲得理想的雙曲面形狀。

    2.5.2 表面擦傷。磨削表面的擦傷痕跡很淺,一般只有在較強(qiáng)燈光下才能看見(jiàn)。擦傷發(fā)生在精磨(t=0.005~0.02)條件下,且多發(fā)生在磨削區(qū)域后部。

    采取下列措施,可解決工件表面擦傷問(wèn)題:(1)在砂輪、導(dǎo)輪修整后,將托板表面沖洗干凈;(2)托板工作面要仔細(xì)修磨,修磨后要嚴(yán)格去磁,以防吸附鐵屑穢物;(3)使用的冷卻液要保持清潔;(4)選擇合適的磨削用量,精磨時(shí)磨量不宜過(guò)小。

    3 結(jié)束語(yǔ)

    因此,無(wú)心磨削對(duì)機(jī)床調(diào)整的技術(shù)要求較高,其調(diào)整和參數(shù)選擇也不是簡(jiǎn)單的公式化,而是需要理論與實(shí)踐的有機(jī)結(jié)合,需要經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期的生產(chǎn)實(shí)踐反復(fù)摸索和總結(jié),這就要求我們?cè)诮窈蟮墓ぷ髦懈钊氲膶W(xué)習(xí),以適應(yīng)各種無(wú)心磨削加工的需要。

    參考文獻(xiàn)

    [1]王玉昆.無(wú)心外圓磨削原理[J].機(jī)械工業(yè)出版社,2009.

    [2]李伯民,趙波.現(xiàn)代磨削技術(shù)[J].機(jī)械工業(yè)出版社,2003(1).

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