超音速反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部著速對引信延期作用時間影響*

吳建剛 詹廣平

(海軍駐武漢三江航天集團軍事代表室 孝感 432000)

超音速反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部著速對引信延期作用時間影響*

吳建剛 詹廣平

(海軍駐武漢三江航天集團軍事代表室 孝感 432000)

為研究超音速反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部著速對引信延期作用時間的影響,利用LS-DYNA軟件建立超音速反艦導(dǎo)彈侵徹艦船目標模型并進行仿真,獲得了反艦導(dǎo)彈高速碰擊35mm艦船鋼甲過程中戰(zhàn)斗部能量及速度變化規(guī)律,計算了引信在艦船鋼甲內(nèi)2m～4m位置延期作用時間過程中,戰(zhàn)斗部著速的變化對引信延期作用時間的影響。仿真結(jié)果表明:著速在5Ma以上的超音速反艦導(dǎo)彈引信可以忽略3.5cm厚艦船鋼甲對引信延期作用時間的影響。仿真得到的引信延期作用時間為設(shè)計引信機械發(fā)火機構(gòu)提供了基礎(chǔ)數(shù)據(jù)支持

超音速反艦導(dǎo)彈; 引信; 延期作用時間; 侵徹

Class Number E927

1 引言

目前針對穿甲問題的研究主要集中于兩個方面:一是各類戰(zhàn)斗部侵徹目標過程的過載特性研究,包括侵徹單層、雙層和多層裝甲靶板[1～3],侵徹土壤混凝土介質(zhì)[4],侵徹單層和多層混凝土[5～6],侵徹鋼筋混凝土[7];二是硬目標侵徹引信技術(shù)研究,主要包括關(guān)鍵技術(shù)研究[8],半實物仿真虛擬試驗技術(shù)[8],引信起爆控制方法研究[9],控制裝置設(shè)計[10]等。另外還可見為數(shù)不多的侵徹引信用電源和侵徹硬目標發(fā)火機構(gòu)等研究。關(guān)于侵徹引信延期時間的研究僅有對引信延期時間裝定方法的研究[11],研究的侵徹目標為地下多層介質(zhì)。未見文獻對超音速反艦導(dǎo)彈引信侵徹艦船目標的延期作用時間報道。

隨著各國海上作戰(zhàn)能力的不斷提高,反艦導(dǎo)彈飛行速度由亞音速提高到了超音速,反艦導(dǎo)彈引信在亞音速條件下碰擊目標時的工作狀態(tài)和延期作用時間已不適于超音速條件,研究超音速反艦導(dǎo)彈引信延期作用時間變化規(guī)律對未來超音速反艦導(dǎo)彈引信設(shè)計具有理論指導(dǎo)意義。

2 延期時間計算

超音速反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部采用截卵形頭部結(jié)構(gòu),配置觸發(fā)延期引信,戰(zhàn)斗部依靠其動能穿過艦船內(nèi)部合適位置起爆。假設(shè)超音速反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部碰擊艦船鋼甲時刻作為引信延期作用時間計時起點,戰(zhàn)斗部頭部抵達起爆點時引信延期作用時間結(jié)束。圖1為延期時間內(nèi)超音速反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部運動位置示意圖。

圖1 超音速反艦導(dǎo)彈運動位置示意圖

超音速反艦導(dǎo)彈侵徹單層艦船鋼甲時間t包括兩部分:戰(zhàn)斗部碰擊目標開始到戰(zhàn)斗部卵形部分完全穿過艦船鋼甲時間t′和從t′時刻開始到戰(zhàn)斗部頭部到達起爆位置的時間t″。

t=t′+t″

(1)

式中:L為戰(zhàn)斗部卵形部長度;S為預(yù)定起爆位置到艦船鋼甲內(nèi)表面距離;B為艦船鋼甲厚度;v(t′)、v(t″)為兩個運動階段戰(zhàn)斗部運動速度。

3 戰(zhàn)斗部著速對引信延期時間的影響

艦船鋼甲相對于超音速反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部直徑來說屬于薄靶板,超音速反艦導(dǎo)彈穿透艦船鋼甲的過程可用能量守恒的方法進行分析。

超音速反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部侵徹艦船鋼甲時,艦船鋼甲在穿孔的軸向和徑向產(chǎn)生劇烈的塑性變形,材料沿戰(zhàn)斗部軸向方向運動。超音速反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部為截卵形頭部,戰(zhàn)斗部即將穿透艦船鋼甲時,艦船鋼甲被戰(zhàn)斗部沖出一圓柱形塞塊,隨著戰(zhàn)斗部的侵入深度增加,艦船鋼甲在戰(zhàn)斗部卵形頭部邊緣形成徑向破裂,艦船鋼甲上形成的圓形孔洞隨之擴大,戰(zhàn)斗部穿過艦船鋼甲后,形成一個直徑與戰(zhàn)斗部外徑相同的圓形孔洞。戰(zhàn)斗部初始動能一部分被靶板耗散,一部分成為戰(zhàn)斗部剩余動能。假設(shè)戰(zhàn)斗部垂直穿過艦船鋼甲,根據(jù)動能定理,可以得到戰(zhàn)斗部穿甲后的剩余速度:

(2)

式中:m為戰(zhàn)斗部質(zhì)量;v0為戰(zhàn)斗部著靶速度;vr為戰(zhàn)斗部穿甲后剩余速度;E0為戰(zhàn)斗部穿甲消耗能量。

將戰(zhàn)斗部穿甲過程中消耗的能量與戰(zhàn)斗部初始動能之比稱為戰(zhàn)斗部能量損失率。則穿甲過程中戰(zhàn)斗部能量損失率λ可表示為

(3)

將戰(zhàn)斗部穿甲后剩余速度與初速的比值稱為戰(zhàn)斗部的存速率。存速率μ可表示為

(4)

由于戰(zhàn)斗部穿甲過程中消耗能量變化不大,其動能與速度的平方成正比,隨著戰(zhàn)斗部著靶速度的提高,其動能顯著提高,由式(3)可得,隨著戰(zhàn)斗部著靶速度的提高,其能量損失率λ將逐漸減小,趨近于0;由式(4)可得,隨著能量損失率λ的減小,戰(zhàn)斗部存速率逐漸增大,接近于1,此時艦船鋼甲對戰(zhàn)斗部穿甲后剩余速度的影響逐步減小,即艦船鋼甲對引信延期作用時間的影響越來越小。

4 仿真驗證

4.1 有限元模型

采用三維Lagrange方法[12]進行計算,為了減少計算周期,建立戰(zhàn)斗部垂直侵徹艦船鋼甲四分之一模型,如圖2所示。計算模型使用三維實體solid164單元進行劃分,為了準確模擬艦船鋼甲破壞,艦船鋼甲與戰(zhàn)斗部直接作用區(qū)域網(wǎng)格加密。在對稱邊界上施加對稱約束,戰(zhàn)斗部和艦船鋼甲之間的接觸采用*CONTACT_ERODING_SURFACE_TO_SURFACE算法,在艦船鋼甲靶板邊界處施加非反射邊界,采用cm-μs-g建模,每5μs輸出一次計算結(jié)果。

圖2 超音速反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部穿過艦船鋼甲有限元模型

4.2 仿真結(jié)果及分析

分別對超音速反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部以1700m/s、1800m/s、1900m/s及2000m/s四種著速垂直穿過3.5cm艦船鋼甲進行了仿真。仿真結(jié)果如下:

4.2.1 穿甲過程中戰(zhàn)斗部能量變化

通過仿真得到了超音速反艦導(dǎo)彈穿過艦船鋼甲過程戰(zhàn)斗部能量隨時間變化規(guī)律。圖3為反艦戰(zhàn)斗部以不同著靶速度垂直穿過艦船鋼甲的能量變化曲線。

圖3 穿甲過程中戰(zhàn)斗部能量變化

反艦戰(zhàn)斗部以4種不同速度穿過艦船鋼甲過程的能量變化情況如表1所示。隨著反艦戰(zhàn)斗部著靶速度的提高,戰(zhàn)斗部穿甲后能量損失率有逐漸下降的趨勢。

表1 戰(zhàn)斗部穿過艦船鋼甲能量變化

以上結(jié)果表明,隨著超音速反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部著靶速度的增加,反艦戰(zhàn)斗部穿甲后的能量損失有逐漸增加的趨勢,但是變化不大,反艦戰(zhàn)斗部能量損失率有逐漸減小的趨勢,說明艦船鋼甲對反艦戰(zhàn)斗部的影響越來越小,進而對引信延期時間的影響也越來越小。

4.2.2 穿甲過程中戰(zhàn)斗部速度變化

通過仿真得到了四種著靶速度垂直穿過艦船鋼甲的速度變化規(guī)律。由仿真結(jié)果可以得出如下結(jié)論。

1) 反艦戰(zhàn)斗部以5Ma以上速度穿過艦船鋼甲時速度衰減量變化很小,從1700m/s～2000m/s著速穿過艦船鋼甲的存速率變化如表2所示,存速率具有逐漸逼近1的趨勢。

表2 穿過艦船鋼甲的存速率

2) 獲得了戰(zhàn)斗部穿透艦船鋼甲的時間、卵形部完全穿過艦船鋼甲的時間和戰(zhàn)斗部頭部進入到艦船鋼甲內(nèi)2m～4m的時間等參數(shù),仿真數(shù)據(jù)如表3所示。

表3 戰(zhàn)斗部穿過艦船鋼甲仿真數(shù)據(jù)

從動能定理出發(fā)分析了超音速反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部著靶速度對引信延期作用時間的影響。得出的規(guī)律是隨著超音速反艦導(dǎo)彈著靶速度增加,穿目標后反艦戰(zhàn)斗部的能量損失率逐漸減小,速度降低越來越小,艦船鋼甲對引信延期作用時間的影響越來越小。

通過LS-DYNA軟件建立模型并進行仿真,獲得了反艦導(dǎo)彈高速碰擊35mm艦船鋼甲過程中戰(zhàn)斗部能量及速度變化規(guī)律,計算了引信在艦船鋼甲內(nèi)2～4m位置延期作用時間。得出如下結(jié)論:

(1)采用能量損失率描述反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部穿過艦船鋼甲過程能量變化規(guī)律。研究表明隨著反艦戰(zhàn)斗部著靶速度增加能量損失率逐漸減小,表明反艦戰(zhàn)斗部初始動能越大艦船鋼甲對其穿甲能力影響越小。

(2)采用存速率描述反艦戰(zhàn)斗部碰擊艦船鋼甲后剩余速度變化規(guī)律。研究表明隨著速度增加存速率具有逼近1的趨勢,表明碰擊速度越高戰(zhàn)斗部穿目標后速度降低越小,艦船鋼甲對引信延期作用時間影響越來越小。

(3)著速達到5Ma以上的超音速反艦導(dǎo)彈引信感受碰擊目標信息后,可忽略3.5cm厚艦船鋼甲對引信延期作用時間的影響,采用定時方法達到短延期作用的目的。

5 結(jié)語

從動能定理出發(fā)分析了超音速反艦導(dǎo)彈著速對引信延期作用時間的影響,得出的規(guī)律是隨著超音速反艦導(dǎo)彈速度增加,穿目標后反艦戰(zhàn)斗部能量損失率逐漸減小,速度降低越來越小,艦船鋼甲對引信延期作用時間影響越來越小。仿真結(jié)果表明:隨著著速的增加反艦戰(zhàn)斗部存速率具有逼近1的趨勢,著速在5Ma以上的超音速反艦導(dǎo)彈引信可以忽略3.5cm厚艦船鋼甲對引信延期作用時間的影響。通過仿真計算得到了超音速反艦導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部進入艦船鋼甲內(nèi)2m～4m位置引信延期作用時間。仿真得到的引信延期作用時間可為設(shè)計引信機械發(fā)火機構(gòu)提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)支持。

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Effects of Impact Velocity of Supersonic Anti-ship Missile’s Warhead on the Delayed Action Time of Fuze

WU Jiangang ZHAN Guangping

(Military Representatives Office of CASIC in Sanjiang, Xiaogan 432000)

With the help of LS-DYNA software, the model of supersonic anti-ship missile penetrating the ship targets was established and simulated in order to research the effects of impact velocity of supersonic anti-ship missile’s warhead to the delayed action of fuze. The change regulation of warhead’s energy and velocity when the anti-ship missile penetrating the 35mm ship armor with high speed was researched. The effects of warhead’s impact velocity to the action delay time when the fuze works in the position of 2～4m in the ship armor were analyzed. The simulation results show that the supersonic anti-ship missiles fuze with speed higher than 5Ma can ignore the effects of 35mm ship armor to the delayed action time of fuze. Also the simulation results can provide basic data support for the design of mechanical firing mechanism of fuze.

supersonic, fuze, delayed action time, penetration

2014年6月6日,

2014年7月28日

吳建剛,男,碩士,工程師,研究方向:引信技術(shù)。詹廣平,男,高級工程師,研究方向:引信技術(shù)。

E927

10.3969/j.issn1672-9730.2014.12.010