燃煤煙氣噴射廢水協(xié)同氧化元素汞試驗(yàn)研究

石應(yīng)杰，都基峻，王紅梅，王相鳳，田剛，張凡*，桑健

1．中國(guó)環(huán)境科學(xué)研究院，北京 100012

2．中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京)化學(xué)與環(huán)境工程學(xué)院，北京 100083

燃煤煙氣噴射廢水協(xié)同氧化元素汞試驗(yàn)研究

石應(yīng)杰1，2，都基峻1，王紅梅1，王相鳳1，田剛1，張凡1*，桑健1

1．中國(guó)環(huán)境科學(xué)研究院，北京 100012

2．中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京)化學(xué)與環(huán)境工程學(xué)院，北京 100083

在熱態(tài)燃煤試驗(yàn)爐上，利用OHM法、氫化物發(fā)生－電感耦合等離子體原子發(fā)射光譜(HG－ICP－AES)法，研究了原煤燃燒氣態(tài)單質(zhì)Hg(Hg0)、氣態(tài)二價(jià)Hg(Hg2+)及顆粒態(tài)Hg(Hgp)分布特性，廢水中Cl與Na濃度、煙氣中SO2與NO對(duì)Hg0的氧化影響。結(jié)果表明，試驗(yàn)燃煤F、Cl濃度低，1#和2#燃煤煙氣中Hg0占輸入總Hg(HgT)比例分別為68．3%和80．6%，而Hg2+比例僅占22．2%和13．1%;在煙氣中噴射丙烯酸鈉和萘磺酸鈉廢水的液氣比為0．028 L/m3時(shí)，1#和2#燃煤煙氣Hg2+所占比例分別達(dá)到80%和75%以上，而HgP的比例變化不顯著;當(dāng)噴射廢水液氣比為0．028 L/m3時(shí)，1#和2#燃煤煙氣的SO2濃度下降11．4%～15．7%和12．2%～17．7%，促進(jìn)了Cl對(duì)Hg0的氧化;而NO對(duì)Hg0的氧化不顯著。

丙烯酸鈉;萘磺酸鈉;氯;鈉;Hg0;氧化;燃煤煙氣

汞(Hg)是環(huán)境中的痕量重金屬污染物，具有持 久性及生物累積和遺傳毒性，環(huán)境中的Hg可長(zhǎng)期存在，并轉(zhuǎn)化為毒性更大的Hg［1］。Hg是燃煤中的痕量元素［2|4］，隨著燃煤量的不斷增加，其排放量也不斷增長(zhǎng)，燃煤成為Hg的第二大人為排放源［5］，Hg在環(huán)境中長(zhǎng)期積累對(duì)環(huán)境造成的破壞不容忽視。為此，環(huán)境保護(hù)部在新修訂的《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》中增設(shè)了Hg及其化合物的排放限值［6］。

燃煤煙氣中的Hg以氣態(tài)單質(zhì)Hg(Hg0)、氣態(tài)二價(jià)Hg(Hg2+)及顆粒態(tài)Hg(Hgp)形式存在。Hgp與Hg2+可被除塵器與濕法脫硫設(shè)備協(xié)同捕集，而Hg0不易被飛灰吸附，且不溶于水，因而Hg0的控制是有效減排Hg的關(guān)鍵［7|9］。鹵素(主要為Cl、Br)是Hg0氧化為Hg2+的關(guān)鍵，同時(shí)飛灰中的Ca、Fe等成分都會(huì)影響煙氣中 Hg的反應(yīng)與分布［10|17］。Wilcox［10］研究了煙溫為298．15～2 000 K的Cl氧化Hg0的動(dòng)力學(xué)特性，認(rèn)為在Hg+Cl2→HgCl+Cl，Hg+HOCl→HgCl+OH，Hg+HCl→HgCl+H的氧化過(guò)程中，Cl2和HOCl的生成是至關(guān)重要的，并且原子態(tài)Cl起決定性作用。Xu等［11|16］對(duì)煙氣中Cl與Hg間的反應(yīng)進(jìn)行了深入研究，認(rèn)為Cl對(duì)Hg0的氧化最關(guān)鍵。飛灰中的Ca可以直接吸附氣態(tài)Hg成為顆粒Hg，也可以促進(jìn)煙氣Hg的氧化，F(xiàn)e的氧化物則可催化Cl與Hg的反應(yīng)［17］，Na等堿金屬在煙氣SO2氣氛中有利于Cl氧化Hg［18］。

為提高燃煤煙氣中Cl的濃度，眾多學(xué)者［19|22］將高含Cl的生物質(zhì)與煤混燃，以提高Cl對(duì)Hg0氧化的比例。殷立寶等［19］研究燃煤摻混生物質(zhì)后，燃料的Cl與Hg的濃度比增大，生物質(zhì)摻混比為15%時(shí)，幾種摻混燃料的Hg濃度比未摻混條件減少均超過(guò)13%。郭振［20］研究在貧煤中添加生物質(zhì)后，HgP增加到70%。Cao等［21］研究4種高氯生物質(zhì)與美國(guó)次煙煤在流化床燃燒室混燃對(duì)Hg減排效果的影響，在生物質(zhì)混燃比為30%(以質(zhì)量計(jì))時(shí)，雞糞(Cl濃度為2．234 0%)Hg減排可達(dá)80%，木材(Cl濃度為0．013 2%)和咖啡廢渣(Cl濃度為0．013 4%)Hg減排為50%。David等［22］評(píng)估了北美生物質(zhì)與煤混燃的綜合效益，混燃后Hg也可顯著減少。

研究表明［23］燃煤高溫?zé)煔庵袊娚涓邼舛扔袡C(jī)廢水可以脫硝，同時(shí)廢水中含有少量Cl和堿金屬Na;其對(duì)Hg0的氧化研究有待深入。對(duì)此，筆者通過(guò)在一維熱態(tài)燃煤試驗(yàn)爐上，噴射丙烯酸鈉和萘磺酸鈉廢水，利用OHM法采集了噴射廢水后的Hg0、Hg2+及Hgp，消解后的樣品采用氫化物發(fā)生－電感耦合等離子體原子發(fā)射光譜(HG－ICP－AES)，研究廢水噴射量、廢水中堿金屬Na、煙氣SO2與NO對(duì)Hg分布的影響，以期為高濃度廢水與燃煤Hg協(xié)同控制提供理論依據(jù)。

1 材料與方法

1.1 試驗(yàn)裝置

試驗(yàn)系統(tǒng)的熱態(tài)實(shí)驗(yàn)爐為圓柱體燃煤爐，爐膛內(nèi)徑為300 mm，有效高度(燃煤區(qū)至煙囪處)為1 530 mm，爐膛外部保溫層厚度為100 mm。爐膛底部設(shè)200 mm×200 mm的除灰口，孔徑為40 mm的進(jìn)風(fēng)口，進(jìn)風(fēng)口通過(guò)調(diào)節(jié)閥接通大氣，同時(shí)調(diào)節(jié)閥處連接NO鋼瓶氣，以保證燃煤煙氣NO穩(wěn)定。距離燃煤區(qū)上部280 mm處，安裝型號(hào)為TWLD40定量加煤機(jī)(變頻器控制，北京東方孚德技術(shù)發(fā)展中心)，距離燃煤區(qū)400 mm的爐膛上部，依次安裝5根直徑為40 mm的噴槍管，噴槍管內(nèi)同時(shí)設(shè)熱電偶測(cè)溫，5根噴槍管的垂直間距為200 mm。

廢水經(jīng)泥漿泵(型號(hào)為G10－1，流量0．1 m3/h，壓力0．8 MPa)加壓后，輸送至噴槍，噴槍為雙流體霧化噴槍，經(jīng)壓縮空氣霧化后噴入爐膛，調(diào)節(jié)泥漿泵出口壓力以滿足所需的廢水噴射量。霧化后的廢物與燃煤煙氣在爐膛內(nèi)逆向或順向接觸混合，經(jīng)高溫分解并還原燃煤煙氣中的NO，脫硝后的燃煤煙氣經(jīng)引風(fēng)機(jī)排出。試驗(yàn)系統(tǒng)流程如圖1所示。

圖1 試驗(yàn)系統(tǒng)流程示意Fig．1 Schematic diagram of the experimental system

1.2 采樣分析方法

煙氣中Hg的采樣:煙氣中Hg濃度測(cè)定采用安大略法(OHM)［24|25］，該方法可以測(cè)定燃煤煙氣中的Hg0、Hg2+、HgP及總Hg(HgT)濃度。采樣系統(tǒng)包括吸氣嘴、采樣管、皮托管、濾紙固定器、沖擊瓶組、壓差計(jì)和計(jì)量系統(tǒng)等，采樣儀型號(hào)為Apex 572 Source Sampler。整個(gè)采樣過(guò)程為等速采樣，煙氣通過(guò)采樣槍和過(guò)濾系統(tǒng)后用吸收液吸收，吸收液置于8個(gè)用連接彎頭相連的沖擊瓶中，前3個(gè)沖擊瓶為1 mol/L KCl，吸收煙氣中的Hg2+;第4個(gè)沖擊瓶為HNO3－H2O2(5%HNO3，10%H2O2)，第5～7個(gè)沖擊瓶為H2SO4－KMnO4(10%H2SO4，4%KMnO4)，用于吸收煙氣中的Hg0;硅膠干燥劑裝在最后一個(gè)沖擊瓶中吸附煙氣中的水分。HgP由石英纖維濾紙捕獲，經(jīng)消解后分析。

煙氣中Hg分析方法:煙氣采樣結(jié)束后按OHM標(biāo)準(zhǔn)方法［24］進(jìn)行樣品恢復(fù)和消解，消解后的樣品采用HG－ICP－AES進(jìn)行分析。分析條件，高頻發(fā)射功率1．2 kW;等離子體流量15．0 L/min;輔助氣量1．50 L/min;積分時(shí)間5 s;儀器穩(wěn)定時(shí)間15 s［8］。

廢水中Cl、Na、Hg的分析:Cl、Na分別按標(biāo)準(zhǔn)方法HJ 586—2010《水質(zhì) 游離氯和總氯的測(cè)定N，N－二乙基－1，4－苯二胺分光光度法》［26］、GB/T 11904—1989《水質(zhì)鉀和鈉的測(cè)定火焰原子吸收分光光度法》［27］測(cè)試;Hg按OHM標(biāo)準(zhǔn)方法［24］預(yù)處理后，采用冷原子吸收光譜儀(F732－VJ型，上海華光儀器儀表廠，檢測(cè)下限 0．05μg/L;檢測(cè)上限10 μg/L)測(cè)試。

排放燃煤煙氣污染物分析:采用TESTO 340(德國(guó)德圖公司)煙氣分析儀分析排放煙氣中的SO2(最大量程為0．3%)、NO(最大量程為0．2%)、NO2(最大量程為0．09%)、O2(最大量程為25%)濃度。

1.3 燃煤與廢水的來(lái)源與成分

試驗(yàn)所用燃煤為神木低硫低灰煤，其煤質(zhì)分析如表1所示。試驗(yàn)所用高濃度廢水為丙烯酸鈉(北京東方石油化工公司)和精細(xì)化工萘磺酸鈉(唐山焦煤化工公司)2種，其化學(xué)指標(biāo)如表2所示。

表1 燃煤成分分析Table 1 Coal analysis

表2 廢水化學(xué)指標(biāo)Table 2 Chemical indexes ofwastewater

1.4 試驗(yàn)條件的控制

熱態(tài)試驗(yàn)中，煙氣量、煙氣溫度和煙氣含氧量通過(guò)給煤機(jī)定量加煤、進(jìn)風(fēng)量控制。試驗(yàn)中，給煤機(jī)變頻器頻率為6．4～7．2 Hz，給煤量為6．6～8．4 kg/h，煙氣含氧量為4%～7%，煙氣采樣位置如圖1所示，①為TESTO 340煙氣采樣儀采樣點(diǎn)，②為OHM法煙氣Hg采樣點(diǎn)。煙溫測(cè)量共5個(gè)點(diǎn)(圖1中的T1～T5)。噴射廢水過(guò)程中，因丙烯酸鈉廢水為濃縮后的廢水，COD高協(xié)同脫硝效率高，而萘磺酸鈉廢水為濃縮前的原水，COD較低，且噴射時(shí)煙溫下降幅度大，為在相同液氣比和煙溫下獲得對(duì)比數(shù)據(jù)，該試驗(yàn)中萘磺酸鈉廢水添加萘磺酸，使二者的COD基本相同。

2 結(jié)果與討論

2.1 燃煤煙氣噴射廢水對(duì)Hg分布的影響

圖2為1#、2#燃煤煙氣在煙溫為1 360 K時(shí)，噴射丙烯酸鈉、萘磺酸鈉廢水對(duì)3種形態(tài)Hg(Hg0、 Hg2+、Hgp)分布的影響。從圖2可知，因采樣和分析過(guò)程中不可避免產(chǎn)生Hg流失和誤差，導(dǎo)致采集和分析獲得的Hg大于或小于燃料輸入的Hg，3種形態(tài)Hg比例之和不等于100%。從圖2可以看出，試驗(yàn)中Hg平衡為95%～110%，在誤差之內(nèi)。

圖2 燃煤煙氣噴射不同廢水對(duì)Hg分布的影響Fig．2 Effect of injection wastwater on Hg distribution in flue gas

從圖2可知，隨廢水噴射量的增加，1#、2#燃煤煙氣中Hg2+占輸入HgT的比例不斷增加，Hg0占輸入HgT的比例則不斷減少，但Hgp的比例則無(wú)明顯變化。同時(shí)，廢水中Hg濃度遠(yuǎn)低于煤中Hg濃度，在液氣比為0．028 L/m3時(shí)，燃煤煙氣分別噴射丙烯酸鈉和苯磺酸鈉廢水后輸入至煙氣的Hg占燃煤輸入HgT的比例1#分別為8%和3%，2#分別為22%和8%，僅2#低Hg燃煤在噴射丙烯酸鈉廢水時(shí)輸入至煙氣的Hg比例較大。從圖2可以看出，廢水的噴射顯著強(qiáng)化了 Hg0的氧化，在液氣比為0．028 L/m3時(shí)，1#、2#燃煤煙氣分別噴射丙烯酸鈉和苯磺酸鈉廢水后Hg2+比例較不噴射廢水時(shí)1#分別提高了58%和60．1%，2#分別提高了66．4%和62．2%，可提高后續(xù)脫硫除塵過(guò)程中Hg2+的脫除，減少HgT的排放。

燃煤煙氣中Hg0的氧化取決于氧化劑的量，特別是煙氣中F、Cl等鹵素濃度［10|16］。從表1可知，1#、2#燃煤中F濃度分別為127和54μg/g，Cl濃度分別為0．020%和0．008%，均為低鹵素燃煤，燃煤煙氣不噴射廢水時(shí)，1#、2#燃煤煙氣中Hg0比例分別高達(dá)68．3%和80．6%，Hg2+的比例分別為22．2%和13．1%，由于1#燃煤中F和Cl濃度約為2#燃煤的2倍，因而1#燃煤的Hg0比例低于2#燃煤。

在高溫?zé)煔庵?，Cl主要以HCl的形式存在［10］。隨溫度降低，部分HCl能夠與氧或金屬氧化物反應(yīng)生成原子態(tài)氯(Cl)，或分解產(chǎn)生Cl2。HCl、Cl、Cl2均可氧化煙氣中的Hg0，反應(yīng)途徑主要有均相和非均相［10，12］。均相氧化Hg0的主要反應(yīng)為［10|11，15］:

式中M為催化物。上述氧化反應(yīng)中，式(1)的活化能最小，但需金屬物質(zhì)的催化和Cl原子，而Cl原子的生成需要一定的溫度窗口，王帥等［14］的模擬表明，在800℃時(shí)，原子態(tài)氯的生成速度達(dá)到峰值。但在此溫度下，式(2)的逆反應(yīng)速率是正反應(yīng)速率的數(shù)百倍，這就使得通過(guò)式(2)發(fā)生Hg氧化的幾率很小。而式(3)、(4)和(8)的活化能接近并遠(yuǎn)小于式(6)，因而式(3)、(4)和(8)是Hg氧化的重要途徑。說(shuō)明反應(yīng)中間產(chǎn)物HgCl的生成對(duì)Hg0的氧化非常重要。

從圖2可知，與生物質(zhì)和燃煤混燃對(duì)Hg0氧化過(guò)程中HgP比例增加不同［19|20］，試驗(yàn)中廢水的噴射對(duì)HgP的影響不明顯。這可從Hg0的另一反應(yīng)途徑，非均相反應(yīng)分析得出［12］。非均相反應(yīng)的模型主要有Langmuir－Hinshelwood模型和Eley－Rideal模型2種。Langmuir－Hinshelwood模型的主要反應(yīng)途徑為反應(yīng)物同時(shí)吸附到固相表面，然后再進(jìn)行反應(yīng); Eley－Rideal模型則是氣固相間的非均相反應(yīng)。在該試驗(yàn)中，燃煤最大灰分僅為11．44%，屬于低灰分燃煤，并且燃燒過(guò)程為固定床燃燒，煙氣中的飛灰濃度低，同時(shí)燃煤煙氣中噴射的廢水為溶液態(tài)，因而Hg0的非均相反應(yīng)難以成為主要氧化途徑，導(dǎo)致Hg0被顆粒吸附氧化成為HgP的可能性小，其變化不顯著。

Langmuir－Hinshelwood模型為氣態(tài)物質(zhì)同時(shí)吸附到固相表面后再進(jìn)行反應(yīng)［12］:

式中(ads)表示物質(zhì)吸附在顆粒上。按該模型理論，Hg、Cl首先分別吸附在飛灰顆粒上，然后通過(guò)式(11)在飛灰顆粒上結(jié)合。在該模型中式(11)是Hg的氧化環(huán)節(jié)，式(12)則是Hgp的脫附過(guò)程。

Eley－Rideal模型則為Hg非均相氧化的另一途徑:

不論是Langmuir－Hinshelwood模型還是Eley－Rideal模型都表明Cl的增加促進(jìn)了Hg0的氧化。

在燃煤煙氣中噴射廢水，煙氣中Hgp并未隨之增加，特別是顆粒物中C濃度并未增加，降低了非均相反應(yīng)(式(9)～(14))的幾率，因而Hgp的增加不顯著。

2.2 堿金屬對(duì)Hg分布的影響

由圖2可知，燃煤噴射丙烯酸鈉和萘磺酸鈉廢水后，盡管丙烯酸鈉廢水中Cl、Na濃度是萘磺酸鈉廢水的1．16和0．62倍，但隨著噴射廢水量的增加，特別是液氣比為0．028 L/m3時(shí)，Hg0被氧化為Hg2+的比例基本一致，其可能與廢水中Na等堿金屬與煙氣中Cl、S的反應(yīng)有關(guān)。

模擬研究表明［18］，堿金屬在1 800 K時(shí)，首先與Cl發(fā)生反應(yīng)，生成ACl(A為K、Na等堿金屬);而ACl在1 600 K時(shí)開始向A2SO4轉(zhuǎn)變，1 200 K時(shí)，50%的 K、Na元素都被 SO2氧化為 K2SO4和Na2SO4。而在1 000 K以下，堿金屬主要以A2SO4的形式存在，500～1 000 K時(shí)，Cl主要以HCl形式存在，在500 K以下，HCl向Cl轉(zhuǎn)變，生成較多的Cl，促進(jìn)式(1)的進(jìn)程，提高Hg0的氧化率［18］。

該試驗(yàn)中，煙氣溫度為1 359 K時(shí)，燃煤煙氣噴射廢水后，SO2濃度有不同程度下降(圖3)?？赡苁且?yàn)镹a與SO2反應(yīng)生成Na2SO4，降低了Na與Cl的反應(yīng)幾率，使更多的Cl促進(jìn)Hg0的氧化［18］。然而，生成的Na2SO4易引起鍋爐高溫腐蝕，因此，需盡可能降低原燃料中Na的濃度。廢水中低濃度Na等堿金屬對(duì)Hg分布的影響及可能引起的高溫腐蝕還有待深入研究。

圖3 噴射廢水前后燃煤煙氣SO2濃度變化Fig．3 Variation of SO2concentration of flue gas before and after wastewater injection

2.3 煙氣SO2與NO對(duì)Hg分布的影響

燃煤煙氣噴射廢水后，煙氣中燃料的 SO2與NO濃度變化也會(huì)影響煙氣Hg分布特性。由圖3可知，當(dāng)液氣比為0．028 L/m3時(shí)，1#燃煤煙氣分別噴射丙烯酸鈉和萘磺酸鈉廢水后，SO2濃度分別下降約11．4%和15．7%，而2#燃煤的SO2濃度分別下降約12．2%和17．7%，原因是由于廢水中的Na與SO2反應(yīng)生成Na2SO4，且萘磺酸鈉廢水較丙烯酸鈉廢水的Na濃度高，使噴射萘磺酸鈉廢水后煙氣SO2濃度的下降幅度大于丙烯酸鈉廢水的。

燃煤煙氣NOx對(duì)Hg0的氧化較為復(fù)雜，研究表明，NO2(g)可促進(jìn)Hg0的氧化，但由于燃煤煙氣中主要為NO，并且在噴射有機(jī)廢水后，NO濃度顯著下降(圖4)。在煙氣含氧量為4．1%，NO初始濃度為440 mg/m3，液氣比為0．028 L/m3，停留時(shí)間為0．82 s，煙氣溫度為1 360 K時(shí)，脫硝效率達(dá)35% ～38%，因而該試驗(yàn)中NO(g)促進(jìn)Hg0的氧化非常有限。

圖4 噴射廢水前后燃煤煙氣脫硝效率Fig．4 Variation of NO concentration of flue gas before and after wastewater injection

3 結(jié)論

(1)在試驗(yàn)燃煤煙溫為1 360 K的煙氣中噴射含Cl廢水，煙氣中Hg0的氧化率提高。當(dāng)液氣比為0．028 L/m3時(shí)，1#、2#燃煤 Hg2+所占比例分別達(dá)80%和75%以上，而HgP的比例變化不顯著。

(2)在試驗(yàn)燃煤煙溫為1 360 K的煙氣中噴射含低濃度Na廢水可促進(jìn)Hg0的氧化，當(dāng)液氣比為0．028 L/m3時(shí)，1#、2#燃煤的 SO2濃度分別下降11．4%～15．7%和12．2%～17．7%;但廢水中低濃度Na等堿金屬對(duì)Hg分布的影響及可能引起的高溫腐蝕還有待深入研究。

(3)在試驗(yàn)燃煤煙溫為1 360 K的煙氣中噴射高濃度有機(jī)廢水，脫硝效率達(dá)到35%～38%，NO促進(jìn)Hg0的氧化不顯著。

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Study on Co－oxidation of Gaseous Elemental M ercury of Coal－fired Flue Gas by W astewater Injection

SHIYing|jie1，2，DU Ji|jun1，WANG Hong|mei1，WANG Xiang|feng1，TIAN Gang1，ZHANG Fan1，SANG Jian1
1．Chinese Research Academy of Environmental Sciences，Beijing 100012，China
2．School of Chemical and Environmental Engineering，China University of Mining＆technology，Beijing 100012，China

The Hg0，Hg2+and Hgpdistribution of coal－fired flue gas was investigated by the OHM and hydride generation－inductively coupled plasma atomic emission spectrometry(HG－ICP－AES)method．The impacts of chlorine and sodium contentofwastewater and SO2and NO concentration of flue gas on Hg0oxidation were tested on the coal－fired test furnace in hot state．The results showed that the ferrous and chlorine content in the test coalwas low and the ratio of Hg0to HgTwas 68．3%and 80．6%for coal－fired flue gas 1#and 2#respectively，while Hg2+ratio was only 22．2%and 13．1%respectively．When the sodium acrylate and naphthalene sulfonate wastewater liquid to flue gas ratiowas0．028 L/m3，the Hg2+ratio reached higher than 80%and 75%in coal－fired flue gas1#and 2#respectively．While，there were no significance variations for Hgpratio in flue gas．When the wastewater liquid to flue gas ratio was 0．028 L/m3，the SO2concentration decreased by 11．4%－15．7%and 12．2%－17．7% for coal－fired flue gas1#and 2#respectively，which accelerated Hg0oxidation．Therewas no significanteffectof NO in flue gas on Hg0oxidation．

sodium acrylate;naphthalene sulfonate;chlorine;sodium;Hg0;oxidation;coal－fired flue gas

X701

A

10．3969/j．issn．1674－991X．2014．03．034

1674－991X(2014)03－0205－07

2013－10－24

中國(guó)環(huán)境科學(xué)研究院改革專項(xiàng)啟動(dòng)項(xiàng)目(2011GQ－21);國(guó)家環(huán)境保護(hù)公益性行業(yè)科研專項(xiàng)(200909025，201009048);國(guó)家高技術(shù)研究發(fā)展計(jì)劃(863計(jì)劃)項(xiàng)目(2013AA065001)

石應(yīng)杰(1972—)，男，高級(jí)工程師，碩士，主要從事大氣污染控制技術(shù)研究，shiaei@sina．com

*責(zé)任作者:張凡(1959—)，男，研究員，主要從事大氣污染控制技術(shù)研究，zhangfan5188@vip．sina．com