橫梁腹板切口形狀對(duì)正交異性鋼橋面板疲勞性能的影響研究

高立強(qiáng)

(中鐵大橋局集團(tuán)橋梁科學(xué)研究院有限公司,武漢 430034)

橫梁腹板切口形狀對(duì)正交異性鋼橋面板疲勞性能的影響研究

高立強(qiáng)

(中鐵大橋局集團(tuán)橋梁科學(xué)研究院有限公司,武漢 430034)

在正交異性鋼橋面板中,橫梁腹板與縱肋連接部位及橫梁腹板切口邊緣處較容易發(fā)生疲勞開裂,為了弄清橫梁腹板切口形狀對(duì)這兩個(gè)構(gòu)造細(xì)節(jié)疲勞性能的影響規(guī)律,采用有限單元法,通過在3種作用下采用不同切口形狀的正交異性板各考察點(diǎn)主拉應(yīng)力或面外應(yīng)力比率的對(duì)比研究,得出以下結(jié)論:(1)在剪切作用下,切口形狀對(duì)縱肋與橫梁連接部位的應(yīng)力影響不大,切口邊緣半徑對(duì)橫梁切口邊緣拉應(yīng)力影響很大;(2)在支撐作用下,切口尺寸越大,縱肋與橫梁連接部位的應(yīng)力越大;(3)在面外作用下,切口尺寸越大,橫梁對(duì)縱肋的面外轉(zhuǎn)動(dòng)變形約束越小,面外應(yīng)力比率越小。

正交異性鋼橋面板;切口形狀;疲勞;有限單元法;應(yīng)力分析

1 概述

正交異性鋼橋面板自重輕、剛度大,是目前鋼結(jié)構(gòu)橋梁中普遍采用的橋面板結(jié)構(gòu)[1]。歸納起來(lái)正交異性板主要有以下幾個(gè)方面的應(yīng)用:(1)采用鋼箱主梁的大跨度斜拉橋和懸索橋,如廣東虎門大橋和江蘇蘇通長(zhǎng)江大橋;(2)鋼桁架橋梁的整體橋面板,如京滬高速鐵路南京大勝關(guān)長(zhǎng)江大橋和濟(jì)南黃河大橋;(3)城市高架橋中跨線部分采用的鋼箱梁,在跨線部分用鋼箱梁替代混凝土梁可大幅減小施工對(duì)交通的影響。

正交異性板直接承受車輛的輪壓荷載,相對(duì)其他構(gòu)件,其各部位應(yīng)力影響線短,設(shè)計(jì)壽命期內(nèi)疲勞循環(huán)次數(shù)多,再加上構(gòu)造復(fù)雜,焊縫很多,疲勞開裂問題是影響其應(yīng)用的主要問題,國(guó)內(nèi)外都有關(guān)于正交異性板疲勞開裂的報(bào)道[2-9]。正交異性板的疲勞敏感構(gòu)造很多,其中縱肋與橫梁的連接部位是一個(gè)重要的連接構(gòu)造,與此構(gòu)造相關(guān)的疲勞開裂形式很多,早期的縱肋與橫梁的連接構(gòu)造是縱肋在橫梁處斷開,然后再通過角焊縫與橫梁腹板相連,這種構(gòu)造后來(lái)被證明疲勞性能很差,現(xiàn)在已不采用[1],目前該構(gòu)造都是采用的連續(xù)縱肋穿過橫梁腹板。為了便于校正安裝誤差和減小焊接殘余應(yīng)力,以及當(dāng)橫梁抗扭剛度較大時(shí)減小面外作用產(chǎn)生的次應(yīng)力,一般要在縱肋下方的橫梁腹板上開孔,這里稱之為橫梁腹板切口。

縱肋與橫梁腹板連接焊縫端部及切口邊緣是采用新型連接方式正交異性板主要的疲勞敏感部位,這兩個(gè)部位的應(yīng)力產(chǎn)生原因異常復(fù)雜,歸納起來(lái)有3點(diǎn),分別為橫梁平面內(nèi)的剪切作用、橫梁對(duì)縱肋的面內(nèi)支撐作用和橫梁與縱肋的相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)作用,3種作用中剪切作用和支撐作用是面內(nèi)作用,橫梁與縱肋的相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)作用是面外作用。橫梁腹板的切口形狀是影響該構(gòu)造疲勞性能的重要設(shè)計(jì)參數(shù),本文選取了6種較為典型的橫梁腹板切口形狀[10-13],從應(yīng)力產(chǎn)生原因入手,考察各種作用下采用不同切口形狀的橫梁腹板連接焊縫端部及切口邊緣的應(yīng)力情況,研究切口形狀對(duì)正交異性板疲勞性能的影響規(guī)律。

2 有限元模型

本文選取6種典型的橫梁腹板切口形狀進(jìn)行對(duì)比分析,如圖1所示,分別為:(1)歐洲鋼橋規(guī)范EC3推薦的公路橋切口形式[10];(2)日本橋梁規(guī)范推薦的切口形式[12];(3)歐洲鋼橋規(guī)范EC3推薦的鐵路橋切口形式[10];(4)美國(guó)公路橋梁規(guī)范AASHTO推薦的切口形式[11];(5)美國(guó)的Williamsburge橋采用的孔形[13]; (6)美國(guó)的BronxWhitestone橋采用的孔形[13]。

圖1 6種典型的橫梁腹板切口形狀(單位:mm)

圖2 計(jì)算模型(單位:mm)

切口形狀影響研究的計(jì)算模型如圖2(a)、圖2 (b)所示,模型由4個(gè)節(jié)段組成,每個(gè)節(jié)段長(zhǎng)為3 m,總長(zhǎng)為12 m,模型寬度為3 m,由5根縱肋組成,縱肋形狀為梯形,上下寬度分別為300、170 mm,高280 mm。橫梁的高度為1 m,橋面板、橫梁腹板、縱肋的板厚分別為16、16、10 mm,橫梁下翼緣寬200 mm,板厚為16 mm。模型的加載荷載為面荷載,橫向作用在L3的頂部,縱向作用在中間橫梁H1兩側(cè)節(jié)段的跨中,共2個(gè)作用區(qū)域,作用范圍都為200 mm×600 mm,關(guān)于H1對(duì)稱,面荷載集度為583.3 kN/m2。計(jì)算模型的有限元模型采用有限元軟件Ansys建立,如圖2(c)所示,所有的鋼板均采用板殼單元模擬,為減少有限元模型的單元數(shù),同時(shí)保證模型的計(jì)算精度,在進(jìn)行模型單元?jiǎng)澐謺r(shí)對(duì)不同的部位采用不同的單元尺寸,對(duì)考察的橫梁兩側(cè)10 cm范圍內(nèi)采用邊長(zhǎng)為1 cm的四邊形單元?jiǎng)澐?然后再各以10 cm范圍進(jìn)行過渡,單元尺寸為5 cm,其余部分單元尺寸為7.5 cm。模型的邊界條件是橫梁兩端及橋面板的兩側(cè)邊緣所有節(jié)點(diǎn)3個(gè)方向的自由度都進(jìn)行約束,以模擬主梁結(jié)構(gòu)對(duì)正交異性板結(jié)構(gòu)的約束。

計(jì)算模型在荷載的作用下,中間橫梁H1承受面內(nèi)作用,用于考察在面內(nèi)作用下切口形狀對(duì)縱肋與橫梁連接部位及橫梁切口邊緣應(yīng)力的影響,各縱肋處疲勞敏感部位的應(yīng)力都是由多種面內(nèi)作用疊加而成的,但各縱肋體現(xiàn)出的作用又有所側(cè)重,其中縱肋L1主要體現(xiàn)出的是橫梁的剪切作用,縱肋L3主要體現(xiàn)出的是橫梁對(duì)縱肋的支撐作用,這樣就可以針對(duì)不同的作用分別考察切口形狀的影響;橫梁H2除承受面內(nèi)作用外,還要承受縱肋的轉(zhuǎn)動(dòng)作用,即面外作用,選擇該橫梁處的L3考察在面外作用下切口形狀對(duì)縱肋與橫梁連接部位應(yīng)力的影響。

3 不同作用下考察點(diǎn)應(yīng)力對(duì)比研究

用6種孔形分別建立有限元模型,通過不同切口形狀的正交異性板結(jié)構(gòu)在剪切作用、支撐作用、面外作用下主要考察部位應(yīng)力的對(duì)比,研究切口形狀對(duì)正交異性板疲勞性能的影響。各切口形狀的參數(shù)如表1所示,以孔形3為例,各參數(shù)的所指如圖3所示。

表1 切口形狀參數(shù)mm

圖3 考察點(diǎn)布置(單位:mm)

橫梁腹板H1處的縱肋L1用于考察剪切作用,考察點(diǎn)L1-2與L1-3位于縱肋與橫梁連接焊縫端部的橫梁腹板與縱肋上,由于切口形狀的不同,L1-1點(diǎn)無(wú)法確定統(tǒng)一的定位方法,這里采用切口邊緣的最大主拉應(yīng)力點(diǎn)作為L(zhǎng)1-1點(diǎn);橫梁腹板H1處的縱肋L3用于考察支撐作用,考察點(diǎn)L3-2與L3-3位于縱肋與橫梁連接焊縫端部的橫梁腹板與縱肋上,支撐作用對(duì)切口邊緣應(yīng)力影響較小,考察支撐作用時(shí)不考察切口邊緣應(yīng)力。以孔形3為例,面內(nèi)作用的應(yīng)力考察點(diǎn)如圖3(a)所示。

橫梁腹板H2處的L3用于考察面外作用,采用面外應(yīng)力比率來(lái)評(píng)價(jià)面外作用的大小,所謂面外應(yīng)力比率即面外應(yīng)力分量與面內(nèi)應(yīng)力分量的比值?？疾禳c(diǎn)B-1的面外應(yīng)力比率用于評(píng)價(jià)縱肋對(duì)橫梁腹板的約束情況;取縱肋上的B-2-1和B-2-2兩點(diǎn),類比橫梁兩側(cè)點(diǎn)的應(yīng)力計(jì)算縱肋面外應(yīng)力比率,用于考察橫梁對(duì)縱肋的約束情況。以孔形3為例,面外作用的應(yīng)力考察點(diǎn)如圖3(b)所示。圖3中的考察點(diǎn)以應(yīng)變花的形式給出,表示考察的是該點(diǎn)的主拉應(yīng)力。

3.1 剪切作用

剪切作用考察縱肋L1與H1連接處,考察點(diǎn)為L(zhǎng)1-1、L1-2、L1-3。

圖4給出了剪切作用下各考察點(diǎn)主拉應(yīng)力隨切口孔形的變化情況,其中L1-3的應(yīng)力可以直接反應(yīng)剪切作用的大小。從圖4可以看出各種切口形狀的L1-3點(diǎn)的應(yīng)力隨著切口尺寸的增大略有增大,但相差不多,都約為5 MPa,說(shuō)明切口尺寸增大對(duì)抗剪性能的削弱不是很明顯,切口形狀對(duì)剪切作用的影響不大。

由于切口形狀的不同,L1-1點(diǎn)和L1-2點(diǎn)應(yīng)力不能直接反映剪切作用的大小,但可以看出L1-1點(diǎn)與切口邊緣半徑R2直接相關(guān),孔形3的R2最大為160 mm,則其切口邊緣應(yīng)力最小為14.97 MPa,孔形4的R2最小為20 mm,則其切口邊緣應(yīng)力最大為28.11 MPa,L1-1點(diǎn)與切口邊緣半徑R2直接相關(guān),孔形3的R2最大為160 mm,則其切口邊緣應(yīng)力最小為14.97 MPa,孔形4的R2最小為20 mm,則其切口邊緣應(yīng)力最大為28.11 MPa,L1-2點(diǎn)的應(yīng)力與參數(shù)D關(guān)系較大,孔形2和孔形4的參數(shù)D最小為20 mm,它們的L1-2應(yīng)力也最小,分別為0.78 MPa和1.29 MPa。

圖4 剪切作用應(yīng)力隨切口形狀變化曲線

3.2 支撐作用

支撐作用考察縱肋L3與H1連接處,考察點(diǎn)為L(zhǎng)3-2、L3-3。

圖5給出了支撐作用下各考察點(diǎn)主拉應(yīng)力隨切口孔形的變化情況,L3-3點(diǎn)的應(yīng)力可以直接反映支撐作用的大小。由圖5可以看出,支撐作用與參數(shù)C關(guān)系最大,參數(shù)Cb和D對(duì)其有一定影響,這三個(gè)參數(shù)值越大,支撐作用產(chǎn)生的應(yīng)力就越大,各縱肋中孔形6的C為90 mm,Cb為20 mm,D為70.16 mm,則其L3-3點(diǎn)的應(yīng)力最大為11.01 MPa,孔形1的C為48.17 mm,Cb為20 mm,D為31.61 mm,則其L3-3點(diǎn)的應(yīng)力最小為0.01 MPa。

圖5 支撐作用應(yīng)力隨切口形狀變化曲線

L3-2點(diǎn)的應(yīng)力除了與支撐作用相關(guān)外,受參數(shù)D的影響較大,孔形2和孔形4的參數(shù)D最小為20 mm,它們的L3-2應(yīng)力也最小,分別為-3.72 MPa和-3.89 MPa。

3.3 面外作用

面外作用考察縱肋L3與H2連接處,考察點(diǎn)為B-1、B-2。

圖6給出了縱肋L3與橫梁H2連接部位各點(diǎn)的面外應(yīng)力比率隨切口形狀的變化情況,其中B-2的面外應(yīng)力比率可以體現(xiàn)橫梁腹板對(duì)縱肋面外轉(zhuǎn)動(dòng)的約束情況。可以看出,影響這一參數(shù)的仍是切口尺寸參數(shù)C、Cb、D,切口面積較小的孔形1和孔形2的B-2面外應(yīng)力比率均較大,分別為64.11%和126.70%,切口面積較大的孔形3、4、5、6面外應(yīng)力比率較小,分別為13.57%、28.50%、18.55%、9.80%。

B-1的面外應(yīng)力比率除了與橫梁對(duì)縱肋的約束剛度有關(guān)外,還與切口參數(shù)D關(guān)系較大,孔形2和孔形4的參數(shù)D最小為20 mm,它們的B-1面外應(yīng)力比率也最小,分別為15.81%和25.79%。

圖6 面外應(yīng)力比率隨切口形狀變化曲線

4 結(jié)論

通過對(duì)采用不同切口形狀的正交異性板各考察點(diǎn)主拉應(yīng)力或面外應(yīng)力比率的對(duì)比研究,可以得出以下結(jié)論。

(1)在剪切作用下,切口形狀對(duì)縱肋與橫梁連接部位的應(yīng)力影響不大,切口邊緣半徑對(duì)橫梁切口邊緣拉應(yīng)力影響很大;

(2)在支撐作用下,切口尺寸越大,縱肋與橫梁連接部位的應(yīng)力越大;

(3)在面外作用下,切口尺寸越大,橫梁對(duì)縱肋的面外轉(zhuǎn)動(dòng)變形約束越小,面外應(yīng)力比率越小。

[1] 童樂為.正交異性鋼橋面板的疲勞研究[D].上海:同濟(jì)大學(xué),1995.

[2] 張玉玲,辛學(xué)忠,劉曉光.對(duì)正交異性鋼橋面板構(gòu)造抗疲勞設(shè)計(jì)方法的分析[J].鋼結(jié)構(gòu),2009,24(120):33-37.

[3] 曾志斌.正交異性鋼橋面板典型疲勞裂紋分類及其原因分析[J].鋼結(jié)構(gòu),2011,26(2):9-15.

[4] 趙欣欣,劉曉光,張玉玲.正交異性橋面板設(shè)計(jì)參數(shù)和構(gòu)造細(xì)節(jié)的疲勞研究進(jìn)展[J].鋼結(jié)構(gòu),2010,25(8):1-7.

[5] 高立強(qiáng),蒲黔輝,施洲.鋼箱梁用于公、鐵橋梁時(shí)正交異性板疲勞敏感部位應(yīng)力比較[J].公路交通科技,2011,28(11):67-75.

[6] 高立強(qiáng),施洲,韓冰.設(shè)置縱肋小隔板對(duì)正交異性板疲勞性能的影響研究[J].鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì),2013(3):66-70.

[7] Xiao Zhigang,Kentaro Yamada,Samol Ya,et al.Stress Analysis and Fatigue Evaluation of Rib-to-deck Joints[J].International Journal of Fatigue,2008,30(8):1387-1397.

[8] W De Corte,Ph Van Bogaert.The Use of Continuous High-frequency Strain Gauge Measurements for the Assessment of the Role of Ballast in Stress reduction on Steel Railway Bridge Decks[J].Insight,2006, 48(6):352-356.

[9] Jun-Hyeok Choi,Do-Hwan Kim.Stress Characteristics and Fatigue Crack Behavior of the Longitudinal Rib-to-Cross Beam Joints in an Orthotropic Steel Deck[J].Advances in Structural Engineering,2008, 11(2):189-198.

[10]European Committee for Standardization.EN1993-1-9:2005 Eurocode 3:Design of Steel Structures,Part 1-9:Fatigue[S]. Brussels:European Committee for Standardization,2005.

[11]American Association of State Highway and Transportation Officials. AASHTO LFRD Bridge Design Specification[S].Washington,D.C.: American Association of State Highway and Transportation Officials,2007.

[12]日本道路協(xié)會(huì).鋼道路橋の疲労設(shè)計(jì)指針[S].東京:日本道路協(xié)會(huì),2002.

[13]Connor R J.A Comparison of the In-service Response of an Orthotropic Steel Deckwith Laboratory Studiesand Design Assumptions[D].Bethlehem:Lehigh University,2002.

Influence of Crossbeam Web Cutout Shape on Fatigue Performance of Steel Orthotropic Deck

GAO Li-qiang
(Bridge Science Research Institute,China Railway Major Bridge Engineering Group Co.,Ltd.,Wuhan 430034,China)

Fatigue cracks are prone to appear near the joint of crossbeam web with rib and the edge of web cutout in orthotropic steel bridge deck.In order to understand how cutout shape of crossbeam web affects the fatigue performance of the two details,finite element method is applied.A comparative study is conducted on principal tensile stresses or out-of-plane stress ratio at all investigated points of orthotropic steel bridge deck with different cutout shapes under three actions.Conclusions are obtained as follows: 1)under the action of shearing effect,cutout shape has little effect on stress of the joint between crossbeam web and rib,while radius of cutout edge has great effect on stress of edge of cutout;2)under the action of supporting effect,the larger the size of the cutout,the bigger the stress of the joint between crossbeam web and rib;3)under the action of out-of-plane effect,the larger the size of the cutout,the smaller the constraint effect of the crossbeam towards,the rotation deformation of the rib,the smaller the out-of-plane stress ratio.

Orthotropic steel bridge deck;Web cutout shape;Fatigue;Finite element method;Stress analysis

U441+.5

A

10.13238/j.issn.1004-2954.2014.12.017

1004-2954(2014)12-0067-04

2014-05-06;

2014-05-11

高立強(qiáng)(1984—),男,工程師,2013年畢業(yè)于西南交通大學(xué)橋梁與隧道工程專業(yè),工學(xué)博士,E-mail:gaoliqiang1984@126.com。