中等揮發(fā)分煙煤回燃逆噴式燃燒數(shù)值模擬

姜思源,王永英,周建明,張 鑫,宋春燕

(1.煤炭科學(xué)研究總院節(jié)能工程技術(shù)研究分院,北京 100013;2.煤炭資源高效開采與潔凈利用國家重點(diǎn)實驗室,北京 100013;3.國家能源煤炭高效利用與節(jié)能減排技術(shù)裝備重點(diǎn)實驗室,北京 100013)

中等揮發(fā)分煙煤回燃逆噴式燃燒數(shù)值模擬

姜思源1,2,3,王永英1,2,3,周建明1,2,3,張 鑫1,2,3,宋春燕1,2,3

(1.煤炭科學(xué)研究總院節(jié)能工程技術(shù)研究分院,北京 100013;2.煤炭資源高效開采與潔凈利用國家重點(diǎn)實驗室,北京 100013;3.國家能源煤炭高效利用與節(jié)能減排技術(shù)裝備重點(diǎn)實驗室,北京 100013)

為擴(kuò)展逆噴室燃煤粉工業(yè)鍋爐對中等揮發(fā)分煙煤的適用性,以大同煙煤為研究對象,利用數(shù)值模擬技術(shù),對14 MW旋流逆噴式燃燒器三維建模,模擬了燃燒器內(nèi)的燃燒組織過程。通過對比揮發(fā)分較高的神華煤模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn):著火位置、供料量和燃燒室溫度均是影響中揮發(fā)分煙煤燃燒穩(wěn)定的關(guān)鍵因素,延長高溫區(qū)域、增加回流區(qū)域面積、強(qiáng)化燃燒器燃燒過程組織可有效提高燃燒器對中等揮發(fā)分煤種的燃燒效果,根據(jù)煤質(zhì)特性,選擇相應(yīng)的運(yùn)行條件可起到良好的穩(wěn)定燃燒作用。結(jié)合現(xiàn)場運(yùn)行,同時對現(xiàn)有燃燒器進(jìn)行了優(yōu)化研究,最終確定了14 MW燃燒器燃用大同煤的最佳運(yùn)行工況,即一次風(fēng)速為24 m/s、二次風(fēng)速為10 m/s和進(jìn)料量為0.35 kg/s的優(yōu)化運(yùn)行條件,經(jīng)對運(yùn)行過程檢測,燃燒器出口和爐膛溫度由原來的926.5℃和856.7℃分別升高至1 055.6℃和938.8℃,燃燒效率達(dá)到98%以上,燃燒更加穩(wěn)定。

中等揮發(fā)分煙煤;燃燒特性;煤粉燃燒

Key words:middle volatile coal;combustion characteristic;pulverized-coal combustion

由煤炭科學(xué)研究總院自主研發(fā)的高效煤粉工業(yè)鍋爐系統(tǒng)自2006年推廣示范以來,已在國內(nèi)大量推廣應(yīng)用,取得了良好的節(jié)能減排示范效果,得到了市場的廣泛認(rèn)可[1]。但因其燃燒器現(xiàn)有的回燃逆噴式結(jié)構(gòu),目前僅限于使用神木府谷及鄂爾多斯地區(qū)Vdaf≥30%的優(yōu)質(zhì)長焰煤作為燃料,制約了其今后的迅速發(fā)展[2]。因此,深入研究該類型燃燒器結(jié)構(gòu)對燃燒過程影響,改進(jìn)其結(jié)構(gòu),拓寬其煤種使用范圍,將對煤粉工業(yè)鍋爐系統(tǒng)的完善和發(fā)展具有重大意義。

國內(nèi)外研究機(jī)構(gòu)為拓展燃燒器對低揮發(fā)煤種的適應(yīng)性,均進(jìn)行了相應(yīng)的燃燒器結(jié)構(gòu)研究。日本三菱和日立公司,利用濃淡分離技術(shù),針對低揮發(fā)分煤開發(fā)了PM燃燒器和NR燃燒器;美國B&G公司設(shè)計的DRB燃燒器,利用分級配風(fēng)技術(shù),實現(xiàn)了低揮發(fā)分煤的低氮燃燒;清華大學(xué)和中國科學(xué)院力學(xué)研究所等單位開發(fā)了大速差射流燃燒器,在電站鍋爐內(nèi)實現(xiàn)了對各種低揮發(fā)分煤的燃燒[3]。燃燒器結(jié)構(gòu)設(shè)計主要通過理論分析和綜合試驗研究結(jié)果而提出來。隨著計算流體力學(xué)的發(fā)展和數(shù)值模擬技術(shù)在電站鍋爐、循環(huán)流化床鍋爐的成功應(yīng)用,數(shù)值模擬技術(shù)已成為燃燒器研究的重要手段。劉建全等利用數(shù)值模擬技術(shù)對1 000 MW超臨界鍋爐進(jìn)行了研究,比較了3種燃燒器改進(jìn)方案,選定二次風(fēng)擴(kuò)口減少為最佳改進(jìn)方案[4],同時研究了燃燒器穩(wěn)燃特性對氮氧化物排放特性的影響[5]。陳冬林等通過計算流體力學(xué)方法研究了一種多段式自預(yù)熱燃燒器及其4種典型的預(yù)熱室結(jié)構(gòu)[6],并利用數(shù)值模擬設(shè)計了一種新型的多段式自預(yù)熱燃燒器[7]。被認(rèn)為是燃燒學(xué)基礎(chǔ)研究實現(xiàn)了歷史性突破的大渦模擬和直接模擬在煤粉燃燒領(lǐng)域的應(yīng)用,更是讓數(shù)值模擬技術(shù)逐漸脫離實驗研究,而成為獨(dú)立的研究手段[8]。Akitoshi Fujita等利用直接模擬研究了噴射火焰,分析了燃燒過程中氣液固三相間傳熱與火焰?zhèn)鞑ニ俣?確定了燃料液滴尺寸對火焰噴射的影響[9]。正是數(shù)值模擬技術(shù)在燃燒領(lǐng)域這些具有典型性的成功案例,使其已經(jīng)成為一種被廣泛接受的燃燒器結(jié)構(gòu)研究手段[10]。

筆者選用20 t/h煤粉鍋爐使用的14MW回燃逆噴式燃燒器為模擬對象,對煤粉在燃燒器內(nèi)的燃燒過程進(jìn)行三維模擬。針對影響煤粉穩(wěn)定燃燒的關(guān)鍵因素,對其運(yùn)行工況進(jìn)行優(yōu)化,通過工程應(yīng)用對優(yōu)化結(jié)果進(jìn)行驗證。

1 煤質(zhì)分析

選用大同煤粉鍋爐系統(tǒng)實際燃用煙煤作為中等揮發(fā)分煙煤代表,煤樣的工業(yè)分析和元素分析見表1。其熱重分析采用德國STA 449 F3熱重分析儀,實驗條件為:升溫速率20℃/min,氣氛流量100 mL/ min空氣,樣品用量30 mg。

表1 煤樣工業(yè)分析與元素分析Table 1 Proximate and ultim ate analysis of coal sam p le%

利用熱重曲線(圖1)計算煤燃燒反應(yīng)參數(shù)指前因子和反應(yīng)活化能[11],經(jīng)計算指前因子A為6.7,反應(yīng)活化能E為113.8 MJ/mol。依據(jù)煤的工業(yè)分析、元素分析和煤燃燒反應(yīng)參數(shù),設(shè)置Fluent中的物性參數(shù):固定碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)為44.84%;燃燼率為10.6%;著火點(diǎn)為445.2℃;燃燒反應(yīng)指前因子為6.7;燃燒反應(yīng)活化能為113.8 MJ/mol。

2 計算方法和數(shù)學(xué)模型

模擬計算在計算流體力學(xué)商業(yè)軟件ANSYS Fluent 14.5上完成。求解過程使用隱式線性分離計算法,利用SIMPLE算法求解壓力速度耦合。采用二階迎風(fēng)格式計算所有輸運(yùn)方程,以提高計算精度。計算過程考慮重力加速度。溫度相關(guān)的流體性質(zhì)使用理想氣體混合率進(jìn)行計算[12]。

圖1 熱重分析曲線Fig.1 Thermography curves of coal

2.1 連續(xù)相方程

流體流動過程在歐拉坐標(biāo)系下進(jìn)行求解。連續(xù)相方程為質(zhì)量、動量、能量的連續(xù)性方程和時間均值的納維斯托克斯方程。同時,在連續(xù)相方程中添加組分輸運(yùn)方程以求解反應(yīng)流。

2.2 湍流模型

湍流模型使用Realizable k-ε模型,以準(zhǔn)確模擬燃燒器中存在的中等強(qiáng)度旋流,并使用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)對湍流近壁處進(jìn)行模擬[13]。

2.3 輻射模型

輻射模型使用離散坐標(biāo)輻射模型,并采用灰氣加權(quán)和模型(the weighted-sum-of-gray-gasesmodel)計算氣體的輻射吸收系數(shù)。

2.4 離散相模型

煤粉顆粒使用拉格朗日坐標(biāo)系下的隨機(jī)顆粒軌道模型進(jìn)行模擬。每15步計算更新一次相間的熱量、質(zhì)量和動量交換。煤粉顆粒從一次風(fēng)入口進(jìn)入,入射速度與一次風(fēng)相同[14]。

2.5 化學(xué)反應(yīng)模擬

為提高計算效率,采用總包反應(yīng)機(jī)理對煤燃燒過程進(jìn)行簡化,機(jī)理見表2,將煤粉燃燒過程分為揮發(fā)分析出、揮發(fā)分燃燒和固定碳燃燒3個部分,其中揮發(fā)分析出和燃燒過程被等價為揮發(fā)分產(chǎn)物的氧化過程[15],燃燒各過程所使用的反應(yīng)模型見表3。

表2 簡化的煤燃燒反應(yīng)Table 2 Simplified coal combustion mechanism

表3 反應(yīng)模型Table 3 Chem ical processesmodels

3 燃燒器網(wǎng)格劃分

煤粉燃燒器由一次風(fēng)管、回流帽、雙錐燃燒室、導(dǎo)流葉片和二次風(fēng)殼組成,其結(jié)構(gòu)如圖2所示。燃燒過程為:一次風(fēng)攜帶煤粉由一次風(fēng)管進(jìn)入燃燒器,經(jīng)回流帽反射后進(jìn)入雙錐燃燒室;二次風(fēng)由二次風(fēng)口進(jìn)入燃燒器,經(jīng)導(dǎo)流葉片導(dǎo)流后進(jìn)入雙錐燃燒室;一次風(fēng)和二次風(fēng)在雙錐燃燒室內(nèi)相遇,并由油槍點(diǎn)燃煤粉,使煤粉著火燃燒,在旋流二次風(fēng)的作用下氣流逆向旋轉(zhuǎn)至燃燒器出口,進(jìn)入爐膛煤粉繼續(xù)完成燃燒過程。表4列出了模擬邊界條件。

圖2 燃燒器結(jié)構(gòu)Fig.2 Burner structure

表4 模擬邊界條件Table 4 Boundary conditions of simulation

為滿足熱態(tài)模擬的網(wǎng)格質(zhì)量要求,利用ICEM網(wǎng)格劃分軟件對物理模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分。燃燒器采用全六面體網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格總數(shù)5 664 032,最小與最大雅克比矩陣行列式比值大于0.73(圖3)。

圖3 燃燒器網(wǎng)格Fig.3 Grid of burner

為滿足邊界層條件對一次風(fēng)管兩側(cè)雙錐燃燒器內(nèi)部進(jìn)行網(wǎng)格加密;為模擬回流帽處流場轉(zhuǎn)向和滿足回流帽的邊界層條件,使用o-block技術(shù)對回流帽內(nèi)部進(jìn)行網(wǎng)格加密;一、二次風(fēng)相互作用處因速度梯度大進(jìn)行局部網(wǎng)格加密,火焰內(nèi)部和邊緣由于溫度梯度大而進(jìn)行局部網(wǎng)格加密[16](圖4～6)。

4 額定工況模擬

額定工況為:一次風(fēng)速為16 m/s;二次風(fēng)速為8 m/s;進(jìn)料量為0.18 kg/s。

圖4 燃燒器內(nèi)部網(wǎng)格Fig.4 Grid of interior burner

圖5 回流帽邊界層網(wǎng)格加密Fig.5 Grid of reflux cap

圖6 導(dǎo)流葉片網(wǎng)格Fig.6 Grid of guide vane

4.1 溫度場分析

圖7為燃燒器y=0切面和x=1.5切面的溫度分布云圖?？芍?燃燒室內(nèi)部溫度分布近似為軸對稱分布,對稱軸為x軸。圖中火焰右側(cè)的高溫區(qū)是煤粉著火區(qū),煤粉運(yùn)動至著火區(qū)處著火燃燒?；亓髅背隹谥林饏^(qū)前的低溫區(qū)為煤粉加熱區(qū),一次風(fēng)和煤粉在加熱區(qū)內(nèi)通過火焰的輻射和對流加熱達(dá)到著火溫度?；鹧孀髠?cè)的高溫區(qū)是煤粉聚集區(qū),二次風(fēng)的旋流作用使風(fēng)、粉向燃燒器中軸聚集,聚集區(qū)內(nèi)煤粉濃度高,反應(yīng)劇烈,產(chǎn)生高溫區(qū)。

4.2 速度場分析

圖8為y=0平面的速度分布和速度矢量分布?？芍?二次風(fēng)進(jìn)入燃燒室后,經(jīng)前錐擴(kuò)角擴(kuò)散,產(chǎn)生一個中速區(qū);一次風(fēng)通過回流帽進(jìn)入燃燒室,在回流帽出口形成一個高速區(qū);一次風(fēng)和二次風(fēng)在燃燒室前錐中部相遇,產(chǎn)生一個低速區(qū);二次風(fēng)與一次風(fēng)匯合后,在回流帽外部形成半弧形低速區(qū),弧內(nèi)部為高溫?zé)煔饣亓鲄^(qū);一、二次風(fēng)經(jīng)后錐加速后,在燃燒器出口形成一股高速射流進(jìn)入爐膛。分析速度場可知,逆噴式燃燒實現(xiàn)了煤粉輸運(yùn)段和反應(yīng)段的速度轉(zhuǎn)換:輸運(yùn)段煤粉為高速,保證了供料的穩(wěn)定性;反應(yīng)段煤粉為低速,保證了著火的穩(wěn)定性。

4.3 連續(xù)相和離散相分析

圖9為一次風(fēng)和二次風(fēng)的軌跡流線?？芍?二次風(fēng)經(jīng)導(dǎo)流葉片進(jìn)入燃燒室后,運(yùn)動軌跡成螺旋線型,沿x軸旋轉(zhuǎn)進(jìn)入爐膛;一次風(fēng)經(jīng)回流帽轉(zhuǎn)向后,逆噴進(jìn)入燃燒室,遇二次風(fēng)后再次轉(zhuǎn)向,并在二次風(fēng)的旋流作用下,運(yùn)動軌跡也變成螺旋型,旋轉(zhuǎn)進(jìn)入爐膛。葉片對二次風(fēng)的導(dǎo)流作用,增強(qiáng)了燃燒室內(nèi)的旋流強(qiáng)度,促進(jìn)了燃燒器內(nèi)部的傳熱、傳質(zhì)作用。同時,燃燒器出口旋流有助于加強(qiáng)燃燒器后錐的聚火作用,升高了燃燒器后錐火焰溫度。

圖7 燃燒器切面溫度場分布Fig.7 The temperature distribution of longitudinal-section in the chamber

圖10為內(nèi)側(cè)和外側(cè)顆粒物軌跡?？芍?燃燒器內(nèi)顆粒物軌跡可分為兩種,均由回流帽射入燃燒室,在一、二次風(fēng)接觸的低速區(qū)發(fā)生轉(zhuǎn)向,轉(zhuǎn)向后距錐面更近的外層煤粉顆粒,在二次風(fēng)作用下,軌跡變?yōu)槁菪€型,旋轉(zhuǎn)進(jìn)入爐膛;靠近回流帽的內(nèi)層煤粉顆粒進(jìn)入渦流區(qū),圍繞渦流旋轉(zhuǎn)后,進(jìn)入爐膛。通過離散相顆粒物停留時間分析可得煤粉顆粒的最短停留時間為0.4 s,最長為0.7 s,平均為0.5 s。對比直噴式燃燒器,逆噴式進(jìn)料延長了煤粉顆粒的停留時間,提高了燃燒器內(nèi)平均溫度,使燃燒更加穩(wěn)定。

圖8 燃燒器切面(y=0)速度分布與速度矢量分布Fig.8 The velocity distribution and velocity vector distribution of longitudinal-section(y=0)in the chamber

圖9 一次風(fēng)和二次風(fēng)軌跡流線Fig.9 The pathline of primary air and secondary air

圖10 內(nèi)側(cè)渦流顆粒物和外側(cè)螺旋顆粒物軌跡線Fig.10 The inside whirlpool particle and outside spiral particle trajectory

4.4 燃燒的組織合理性

由模擬結(jié)果分析可知,旋流逆噴燃燒的組織過程合理,為中等揮發(fā)分煙煤的快速著火和穩(wěn)定燃燒提供了有利條件:①煤粉著火區(qū)為溫度場中的高溫區(qū)和速度場中的低速區(qū)。著火區(qū)內(nèi)煤粉的流動速度最低、濃度大,與新鮮二次風(fēng)接觸氧含量高,有益于煤粉的迅速點(diǎn)燃和穩(wěn)定燃燒,符合煤粉火焰穩(wěn)定燃燒原理中的“三高區(qū)”原理[17];②一次風(fēng)在燃燒器中的逆噴使煤粉在點(diǎn)燃前經(jīng)過一段減速加熱區(qū),且加熱區(qū)上方存在高溫?zé)煔饣亓?加熱過程中一次風(fēng)的減速和高溫?zé)煔饣亓鞅ＷC了煤粉的著火燃燒;③煤粉著火后,旋流作用使煤粉向燃燒器中軸運(yùn)動,在燃燒室后錐產(chǎn)生高濃度煤粉區(qū),從而產(chǎn)生了燃燒反應(yīng)強(qiáng)烈的高溫區(qū),保證了后錐處煤粉的充分燃燒。

4.5 中等揮發(fā)分煙煤穩(wěn)燃因素

因煤質(zhì)特性差異,中等揮發(fā)分大同煙煤燃燒溫度場與神華煤溫度場相比[18]存在以下不足:①大同煤揮發(fā)分低、煤粉著火熱高,導(dǎo)致火焰內(nèi)部存在明顯低溫區(qū);②大同煤反應(yīng)性差、熱值低,造成燃燒器出口溫度低,僅為1 127 K;③大同煤著火位置靠前,火焰長度過短,導(dǎo)致燃燒室內(nèi)存在大量低溫區(qū)。

中等變質(zhì)煙煤溫度場總體溫度低,難以保證其在低負(fù)荷下的穩(wěn)定燃燒;而溫度場總體溫度低,歸結(jié)于著火點(diǎn)靠前。綜上,中等揮發(fā)分煙煤穩(wěn)定燃燒的關(guān)鍵因素為著火位置、供料量和燃燒室溫度。

5 工況優(yōu)化

為調(diào)整著火位置、確定供料量、提高燃燒室內(nèi)溫度,對運(yùn)行工況進(jìn)行優(yōu)化(表5)。

表5 模擬工況Table 5 The operating cond itions of simulation

5.1 一次風(fēng)速

一次風(fēng)速影響著火位置。高一次風(fēng)速(28 m/s)下,著火位置靠近燃燒器前蓋(圖11(a)),會導(dǎo)致燃燒器過熱;低一次風(fēng)速(16 m/s)下,著火位置靠前(圖7),火焰過短,且不利于點(diǎn)火槍點(diǎn)燃煤粉。合理的火點(diǎn)位置應(yīng)位于燃燒室后錐中部,既能避免燃燒器前蓋過熱,又能擴(kuò)大燃燒器內(nèi)煤粉燃燒區(qū)域。

5.2 二次風(fēng)速

二次風(fēng)速影響火焰厚。高速二次風(fēng)(11 m/s)壓縮火焰厚度,減少燃燒器內(nèi)煤粉燃燒區(qū)域,降低燃燒器內(nèi)整體溫度,不利于煤粉在燃燒器內(nèi)的燃燒,影響燃燒的穩(wěn)定性,如圖11(b)所示;低二次(5m/s)風(fēng)不能提供煤粉燃燒所需氧氣,無法保持燃燒強(qiáng)度和燃燒穩(wěn)定性。

圖11 溫度場分布Fig.11 The temperature distribution

5.3 進(jìn)料量

進(jìn)料量影響燃燒室內(nèi)溫度和火焰內(nèi)低溫區(qū)面積。增大進(jìn)料量可以提升燃燒室內(nèi)溫度,如圖11(c)所示。同時,增大進(jìn)料量也會增加火焰內(nèi)低溫區(qū)面積,因此過大的進(jìn)料量可能導(dǎo)致斷火,如圖11(d)所示。

5.4 工況的優(yōu)化

根據(jù)工況對燃燒穩(wěn)定性的影響,最終確定優(yōu)化工況如下:增加一次風(fēng)速至24 m/s,二次風(fēng)速至10 m/ s,使著火點(diǎn)位置后移,火焰長度增加;控制合理低溫區(qū)面積,并增加進(jìn)料量至0.35 kg/s,使燃燒器內(nèi)總體溫度升高。

優(yōu)化工況后,溫度場得到明顯改善:雙錐燃燒室內(nèi)火焰面積增加,燃燒器內(nèi)溫度升高,增強(qiáng)了燃燒器內(nèi)輻射傳熱;低溫區(qū)向燃燒器軸向延伸距離增加,著火區(qū)面積增加,進(jìn)一步加強(qiáng)了煤粉在燃燒器內(nèi)的輻射和對流傳熱,提高了燃燒器組織中等揮發(fā)分煙煤的著火和穩(wěn)燃能力(圖12)。

圖12 優(yōu)化后的溫度場分布Fig.12 The temperature distribution after optimizing

5.5 工程實測驗證

為驗證模擬結(jié)果的正確性,在同煤集團(tuán)20 t/h煤粉鍋爐進(jìn)行燃燒器優(yōu)化后工況驗證。結(jié)果顯示,優(yōu)化后燃燒器出口溫度由原額定工況的平均926.5℃(運(yùn)行24 h的平均值)提升到平均1 055.6℃;燃燒效率由原來94%提升到98%;爐膛內(nèi)部溫度由平均856.7℃提升到938.8℃;爐膛負(fù)壓和燃燒穩(wěn)定性均得到提高,顯著改善了燃燒器對大同煙煤適應(yīng)性。

6 結(jié) 論

(1)逆噴雙錐燃燒室燃燒器為煤粉燃燒提供了有利條件。但由于中等揮發(fā)分煙煤煤質(zhì)反應(yīng)性差,從而顯著影響了燃燒室內(nèi)溫度場分布,造成其難以穩(wěn)定燃燒。

(2)優(yōu)化運(yùn)行參數(shù),延長高溫區(qū)域,增加回流區(qū)域面積,強(qiáng)化燃燒器燃燒過程組織,可有效提高燃燒器對中等揮發(fā)分煙煤的組織燃燒能力。

(3)通過模擬和應(yīng)用研究,示范鍋爐使用的中等揮發(fā)分大同煙煤的燃燒效果得到顯著改善,燃燒器出口溫度和爐膛內(nèi)部溫度由原來926.5℃和856.7℃分別升高至1 055.6℃和938.8℃,燃燒效率達(dá)到98%以上,燃燒更加穩(wěn)定。

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Numerical sim ulation on m idd le volatile coal com bustion in reversed injection burner

JIANG Si-yuan1,2,3,WANG Yong-ying1,2,3,ZHOU Jian-ming1,2,3,ZHANG Xin1,2,3,SONG Chun-yan1,2,3

(1.Energy Conservation and Engineering Technology Research Institute,China Coal Research Institute,Beijing 100013,China;2.State Key Laboratory of High EfficientMining and Clean Utilization ofCoal Resources(China Coal Research Institute),Beijing 100013,China;3.National Energy Technology and E-quipment Laboratory of Coal Utilization and Emission Control(China Coal Research Institute),Beijing 100013,China)

In order to broaden middle volatile coal adaptability on the pulverized-coal industrial boiler system,the three-dimension model of the 14 MW reversed injection burner was built by using the Datong coal and the simulation technology.Compared the simulation results of Datong coal and Shenhua coal,the position of ignition,feed flow,temperature of combustor are the pivotal conditions of stable combustion,extending high-temperature area,increasing the area of recirculation zone and improving combustion performance,which could efficiently improve the combustion capability of themiddle volatile coal.The optimum operating conditionswhich determined by characteristics of coalwere also researched,the optimized operation conditions of the Datong coalwere fix on at last,that is,the primary air speed 24 m/s,the secondary air speed 10 m/s,the feed flow 0.35 kg/s.By the industry testes,the outlet temperature of burner changes from 926.5℃to 1 055.6℃;the temperature of boiler changes from 856.7℃to 938.8℃and combustion efficiency is up to 98%;the coal burning process aremore steadily.

TQ534

A

0253-9993(2014)06-1147-07

姜思源,王永英,周建明,等.中等揮發(fā)分煙煤回燃逆噴式燃燒數(shù)值模擬[J].煤炭學(xué)報,2014,39(6):1147-1153.

10.13225/j.cnki.jccs.2014.0055

Jiang Siyuan,Wang Yongying,Zhou Jianming,et al.Numerical simulation on middle volatile coal combustion in reversed injection burner [J].Journal of China Coal Society,2014,39(6):1147-1153.doi:10.13225/j.cnki.jccs.2014.0055

2014-01-16 責(zé)任編輯:張曉寧

國家國際科技合作資助項目(2012DFA60860);煤炭科學(xué)研究總院基礎(chǔ)研究基金資助項目(2012JC04)

姜思源(1988—),男,陜西榆林人,碩士研究生。Tel:010-84264902,E-mail:erlejsy@163.com