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    可控定量配注器恒流閥恒流特性數(shù)值研究

    2014-06-06 06:03:42王超李明劉廷峰梁偉李嘯南張衛(wèi)東逯國成
    機床與液壓 2014年16期
    關(guān)鍵詞:恒流浮子旋渦

    王超,李明,劉廷峰,梁偉,李嘯南,張衛(wèi)東,逯國成

    (1.勝利油田分公司采油工藝研究院,山東東營 257000;2.中海油田服務(wù)有限公司油田生產(chǎn)研究院,天津 300450;3.勝利油田分公司井下作業(yè)公司,山東東營 257000)

    勝利油田具有豐富的稠油資源,其98%的動用儲量是靠蒸汽吞吐開發(fā),而平均采收率并不高。由于儲層縱向各層物性及原油黏度的差異,致使各層的吸汽能力差異較大,籠統(tǒng)注汽方式可能造成部分小層注入量不足或過多,無法滿足實際配注的要求,從而導(dǎo)致縱向動用不均,嚴(yán)重影響注汽效果。目前勝利油田單56等區(qū)塊的分層注汽工藝主要采用打孔篩管及均勻注汽配注器來實現(xiàn),在實際應(yīng)用過程中僅能滿足注氣量均勻分布而無法實現(xiàn)各層注汽不同定量的要求。根據(jù)分層注汽工藝原理設(shè)計的可控定量配注器,可實現(xiàn)各儲層間的注汽分配,滿足各儲層注汽量不同的需求,從而達到分層注汽的目的。

    恒流閥作為可控定量配注器的核心部件,它的主要作用在于當(dāng)油管、地層或氣液兩相流的壓力發(fā)生波動時,通過自動調(diào)節(jié)保持配注器流量在一定范圍,進而保證各層的注汽效果。文中利用FLUENT流體力學(xué)軟件對恒流閥內(nèi)流場進行了數(shù)值模擬研究,以進一步認(rèn)識閥內(nèi)流動和確定維持恒流的壓差范圍。

    1 恒流閥工作原理

    1.1 橫跨恒流閥的壓差 (p1-p2)增加關(guān)閉孔板

    如圖1,由于油管中壓力的增加或地層壓力的減小導(dǎo)致橫跨整個恒流閥壓差 (p1-p2)的增加,浮子壓縮彈簧從而縮小孔板的開度,直至通過孔板的流量恢復(fù)與之前一致。

    圖1 恒流閥結(jié)構(gòu)示意圖

    1.2 橫跨恒流閥的壓差 (p1-p2)減小開啟孔板

    如圖1,由于地層壓力的增加或油管中壓力的減小,彈簧將浮子推出孔板,從而擴大孔板的開度,直至通過孔板的流量恢復(fù)與之前一致。

    2 恒流閥內(nèi)流場數(shù)值模擬

    2.1 恒流閥模型建立

    流體在恒流閥腔內(nèi)是三維流動,考慮到恒流閥腔體結(jié)構(gòu)和流動的對稱性,采用二維軸對稱的幾何模型[1]進行數(shù)值模擬,如圖2所示。

    圖2 恒流閥幾何模型

    2.2 湍流模型及近壁區(qū)域的模擬

    考慮到流體流動過程中近壁面影響和旋渦對湍流的影響,選用可以模擬低雷諾數(shù)和對旋渦計算可靠性更高的RNGk-ε模型[2-4]。流體流動經(jīng)過縫隙,為考慮近壁面的影響,采用增強的壁面函數(shù)[5-7]。

    2.3 邊界條件

    邊界條件定義為速度入口和壓力出口[8],假定壁面絕熱,壁面與流體之間沒有熱交換。模擬流體介質(zhì)為水,為對比不同入口流速和出口壓力對恒流閥內(nèi)部流場的影響,選定3種工況,其邊界條件如表1所示。

    表1 邊界條件參數(shù)設(shè)置

    3 模擬結(jié)果分析

    3.1 不同出、入口條件下恒流閥內(nèi)流場

    圖3、圖4所示分別為3種不同工況下的速度矢量場計算結(jié)果和流線場。由圖中可以看出:3種工況最高流動速度分別為1.39、1.39、16.3 m/s,出現(xiàn)在浮子與固定孔板之間的縫隙處,且在縫隙下游形成回流 (圖3、圖4所示區(qū)域Ⅰ、Ⅱ)?;亓魇窍掠螀^(qū)域流動的主要特征,下游區(qū)域發(fā)生流體的分離現(xiàn)象,形成兩個旋渦,一個位于縫隙的拐角處 (區(qū)域Ⅰ),尺度較小;另一個位于縫隙下游 (區(qū)域Ⅱ),尺度較大。從流線的疏密程度可以判定:縫隙拐角處區(qū)域Ⅰ的旋渦強度較強,縫隙下游區(qū)域Ⅱ的旋渦強度較弱,由回流形成的兩個旋渦消耗了主流運動的能量,導(dǎo)致壓降和能量的降低。

    圖3 不同出、入口條件下速度矢量場

    圖4 不同出、入口條件條件下流線場

    圖5所示為3種不同工況下的靜壓場計算結(jié)果,其中工況1所示結(jié)果為出口表壓18 MPa的相對值。浮子與固定孔板縫隙處流體高速噴射,由伯努利方程可知,此處壓力降低較快 (圖5區(qū)域Ⅲ)。旋渦中心壓力也較低 (圖5區(qū)域Ⅰ)。工況1與工況2的壓力場變化趨勢基本一致,工況3由于流場中旋渦強度和尺度明顯增加,產(chǎn)生的壓降和能量損失增大,旋渦壓降范圍也有所擴展。

    圖5 不同出、入口條件下靜壓場

    3.2 不同彈簧壓縮量下恒流閥內(nèi)流場

    如圖6所示,為保持入口流速v=0.042 m/s、p2=18 MPa時,不同彈簧壓縮量下流線場。

    圖6 不同彈簧壓縮量下流線場

    隨著浮子逐漸下移,彈簧壓縮量不斷增加,縫隙尺寸持續(xù)減小,流場中旋渦的尺度和強度也跟著發(fā)生改變,縫隙拐角處旋渦尺度不斷增加,旋渦中心基本保持與浮子下表面平齊且流線不斷加密導(dǎo)致旋渦強度增加,而縫隙下游旋渦尺度不斷減小,流線持續(xù)變疏導(dǎo)致旋渦強度減小。

    3.3 恒流閥恒流特性

    如圖7所示,維持恒流所需出、入口壓差Δp的變化范圍在900~7 400 Pa之間,且基本呈線性變化。浮子的移動依靠浮子前后壓差和彈簧的彈力,由彈力計算公式F=k·ΔL(k為彈簧勁度系數(shù) (常數(shù)))可知,彈簧的彈力呈線性變化,因此在不同彈簧壓縮量的條件下,維持流量恒定的壓差Δp越接近于線性變化,其恒流特性就越好。影響Δp的最關(guān)鍵因素在于縫隙尺寸,而浮子的型面曲線決定了浮子與固定孔板間的縫隙尺寸。如圖8所示:出、入口壓差在0~900 Pa之間時,流量變化較快,這往往出現(xiàn)在恒流閥的啟動過程中,穩(wěn)定工作狀態(tài)應(yīng)避免此壓差范圍;當(dāng)壓差達到7 400 Pa,彈簧完全壓縮,此時再增加出、入口壓差Δp,由于縫隙尺寸不變,導(dǎo)致流量持續(xù)增加,從而破壞恒流狀態(tài)。

    圖7 出、入口壓差Δp與彈簧壓縮量關(guān)系

    圖8 流量與壓差Δp關(guān)系

    4 結(jié)論

    利用FLUENT流體力學(xué)軟件,采用RNGk-ε湍流模型和增強的壁面函數(shù)模擬了恒流閥內(nèi)流場,得到如下結(jié)論:

    (1)恒流閥內(nèi)最高流速出現(xiàn)在浮子與固定孔板之間的縫隙處,且在縫隙下游形成回流。下游區(qū)域發(fā)生流體的分離現(xiàn)象,形成兩個旋渦,消耗了主流運動的能量,導(dǎo)致壓降和能量的降低。

    (2)在維持流量恒定的條件下,隨著彈簧壓縮量不斷增加,縫隙拐角處旋渦尺度不斷增加,旋渦中心基本保持與浮子下表面平齊且流線不斷加密導(dǎo)致旋渦強度增加,而縫隙下游旋渦尺度不斷減小,流線持續(xù)變疏導(dǎo)致旋渦強度減小。

    (3)對于流體介質(zhì)為水的閥內(nèi)流動,維持恒流所需出、入口壓差Δp在900~7 400 Pa之間。

    [1]高紅.溢流閥閥口氣穴與氣穴噪聲的研究[D].杭州:浙江大學(xué),2003.

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