思居110kV變電站的接地材料選型及降阻研究

王宏波

【摘要】文章首先說明了接地系統(tǒng)在電力系統(tǒng)中的重要作用，結(jié)合常見的三種接地材料：鍍鋅鋼、銅覆鋼、紫銅，對(duì)其各自的耐腐蝕性、接地體連接方式、導(dǎo)電性能、機(jī)械強(qiáng)度、電阻率及熱穩(wěn)定性等方面進(jìn)行了性能比較，確定了接地體截面選擇及其全壽命周期比較;然后通過接地電阻和短路電流的計(jì)算，設(shè)計(jì)了不等距接地網(wǎng)，以及對(duì)接觸電勢(shì)及跨步電勢(shì)進(jìn)行了校核，最后討論了降阻措施的兩個(gè)方案。

【關(guān)鍵詞】接地材料;性能比較;接地電阻;降阻措施

1.引言

隨著電力系統(tǒng)的發(fā)展，對(duì)變電所接地設(shè)計(jì)的要求也越來越高。長(zhǎng)期、可靠、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)的接地系統(tǒng)，是維持設(shè)備穩(wěn)定運(yùn)行、保證設(shè)備和人員安全的根本保障，符合國(guó)家所提出的可持續(xù)發(fā)展、變電站全壽命管理的宗旨。接地系統(tǒng)中的主接地網(wǎng)不僅為變電站內(nèi)的各種電氣設(shè)備提供一個(gè)公共的參考地，而且在電力系統(tǒng)發(fā)生故障時(shí)，能夠?qū)⒐收想娏魍ㄟ^地網(wǎng)迅速散流，限制接地網(wǎng)最大電位的升高，保證人身和設(shè)備安全。

重慶合川思居110kV變電站，位于重慶市合川區(qū)花灘片區(qū)，站址屬單斜地質(zhì)構(gòu)造單元的丘陵剝蝕地貌，最高海拔高程為276.74m，最低海拔高程為259.28m，相對(duì)高差為17.46m，站址經(jīng)平場(chǎng)處理后均可以滿足110kV變電站建設(shè)要求。

合川思居110kV變電站建設(shè)規(guī)模如表1所示。

表1 工程規(guī)模一覽表

項(xiàng)目名稱 本期 遠(yuǎn)期

主變規(guī)模 2×50MVA 3×50MVA

無功補(bǔ)償 2×（3.6+4.8）MVar 3×（3.6+4.8）MVar

消弧線圈 2×400kVar 2×400kVar

110kV出線回路數(shù) 4回 4回

35kV出線回路數(shù) 1回 6回

10kV出線回路數(shù) 16回 24回

2.接地材料選擇

2.1 接地體性能比較

常見接地材料主要分三類：

（1）鍍鋅鋼：最常見且成本最低的接地材料，通常采用熱鍍鋅扁鋼水平接地體配合熱鍍鋅角鋼垂直接地極構(gòu)成。

（2）銅覆鋼：銅覆鋼是一種新型雙金屬?gòu)?fù)合材料，它既有鋼的高強(qiáng)度，優(yōu)異的彈性，較大的熱阻和高導(dǎo)磁性，又有銅較好的導(dǎo)電性能和優(yōu)良的抗腐蝕性能。

（3）紫銅：即純銅接地材料，具有極高的防腐蝕性能，優(yōu)異的熱阻和高導(dǎo)磁性，但造價(jià)昂貴，工程實(shí)際應(yīng)用較少。

接地系統(tǒng)長(zhǎng)期安全可靠運(yùn)行的關(guān)鍵在于選擇合適的接地材料，下面分別從耐腐蝕性、接地體連接方式、導(dǎo)電性能、機(jī)械強(qiáng)度、電阻率及熱穩(wěn)定性等方面比較。

1）耐腐蝕性：接地體的腐蝕主要有化學(xué)腐蝕和電化學(xué)腐蝕兩種形式，多數(shù)情況下，這兩種腐蝕同時(shí)存在。

銅的表面會(huì)產(chǎn)生附著性極強(qiáng)的氧化物（銅綠），對(duì)內(nèi)部的銅有很好的保護(hù)作用，阻斷腐蝕的形成。鋼材是逐層腐蝕，鍍鋅層具有一定的抗腐蝕性，但是一般只能在前十年起作用，十年以后鋼材的將考慮年腐蝕厚度，設(shè)備引下線按0.1～0.2mm/年考慮，主接地網(wǎng)按0.05～0.1mm/年考慮。

銅在酸性土壤中的腐蝕速度大約是鋼材的1/2，在堿性土壤中腐蝕速度大約是鋼材的1/2～1/30，且銅材電氣性能和物理性能較鋼材更穩(wěn)定。

鋼接地體接頭和鋼接地體本身在腐蝕的過程中會(huì)出現(xiàn)點(diǎn)腐蝕情況，鋼材點(diǎn)腐蝕的速度是均勻腐蝕速度的4～60倍，正是由于點(diǎn)腐蝕的存在，所以無法通過增加鋼接地截面積的方法來增加其使用年限;銅不存在點(diǎn)蝕情況，壽命較長(zhǎng)。

目前我國(guó)變電所接地系統(tǒng)均存在不同的腐蝕問題，特別是有些運(yùn)行十年以上的變電所腐蝕相當(dāng)嚴(yán)重。盡管在設(shè)計(jì)時(shí)已通過增大接地極截面來考慮30年的防腐問題，在實(shí)際運(yùn)行中也采用部分開挖和測(cè)量接地電阻等方法來檢測(cè)腐蝕問題。但由于實(shí)際腐蝕情況更嚴(yán)重，以及鋼與銅的腐蝕機(jī)理不同，實(shí)施效果不太理想。

鍍鋅鋼接地極在中間一部分腐蝕相當(dāng)嚴(yán)重，但測(cè)量接地電阻時(shí)，很難發(fā)現(xiàn)接地網(wǎng)腐蝕問題。一旦通過大的故障電流，由于截面太小，容易熔斷，從而導(dǎo)致故障電流不能通過接地網(wǎng)順利泄到大地，從而導(dǎo)致地電位升高，而出現(xiàn)“反擊”現(xiàn)象，對(duì)直流，保護(hù)，通信，信號(hào)等二次設(shè)備和低壓系統(tǒng)故障和損壞，甚至損壞變壓器等重要設(shè)備。

2）接地體連接方式：只有可靠的、牢固的鏈接才能保證接地網(wǎng)的運(yùn)行可靠性。目前，鋼接地體之間的連接均為傳統(tǒng)的電弧焊接方式，高溫電弧會(huì)破壞接地體接頭部位的鍍鋅層，有可能導(dǎo)致點(diǎn)腐蝕的出現(xiàn)，嚴(yán)重影響接地體的壽命。銅接地體的連接方式一般為放熱焊接連接法，利用活性較強(qiáng)的鋁把氧化銅還原，整個(gè)過程時(shí)間很短，反映所產(chǎn)生的熱量足以使被焊接的導(dǎo)線端部融化形成永久性的分子合成。

3）導(dǎo)電性能好：銅包鋼材料的導(dǎo)電率為20%～40%IACS，在疏導(dǎo)電流相當(dāng)?shù)那闆r下，銅包鋼的截面積理論上比鍍鋅扁鋼要小。

4）機(jī)械強(qiáng)度高：傳統(tǒng)鍍鋅鋼導(dǎo)體在打入地下時(shí)，鍍鋅層易脫落。銅包鋼導(dǎo)體由于銅層厚度大，銅層結(jié)合度高，因此在于土壤的摩擦中不會(huì)影響其防腐性能。

5）電阻率?。罕韺鱼~材料優(yōu)良的導(dǎo)電特性，使其自身電阻值遠(yuǎn)低于常規(guī)材料。在一定程度上可降低接地電阻。

6）熱穩(wěn)定性能好：鍍銅鋼材的熔點(diǎn)為1084℃，短路時(shí)最高允許溫度為450℃;而鋼的熔點(diǎn)為1510℃，短路時(shí)最高允許溫度為400℃。因此接地體同截面時(shí)，銅材熱穩(wěn)定性較好。同等熱穩(wěn)定性能對(duì)應(yīng)鍍鋅鋼材接地體截面是鍍銅鋼材接地體所需截面的2倍。

2.2 接地體截面選擇

按DL/T621-2011《交流電氣裝置的接地》，未考慮腐蝕時(shí)，接地線的最小截面應(yīng)符合下式要求：

（1）

式中：Sg為接地線的最小截面，mm2;Ig為流過接地線的短路電流穩(wěn)定值，A，對(duì)有效接地系統(tǒng)，為單（兩）相接地短路電流;te為短路的等效持續(xù)時(shí)間，s;C為接地線材料的熱穩(wěn)定系數(shù)，鋼取70，銅覆圓鋼取135（根據(jù)《鍍銅鋼報(bào)告》），銅取210。

根據(jù)系統(tǒng)部分計(jì)算，合川思居110kV變電站在遠(yuǎn)景規(guī)劃下的最大接地短路電流為單相接地短路電流，其值為10.41kA，接地系統(tǒng)的使用壽命按40年考慮。

（1）鍍鋅扁鋼截面選擇

接地材料若采用熱鍍鋅扁鋼，根據(jù)式（1）其接地引下線的最小截面為：

由于接地裝置接地導(dǎo)體的截面不宜小于連接至該接地裝置的接地引下線截面的75%。因此，主地網(wǎng)水平接地體的最小截面為：

由于初設(shè)階段沒有提供相應(yīng)土壤的年腐蝕率數(shù)據(jù)，本工程暫按照扁鋼年平均腐蝕速率0.065mm/年計(jì)算，60年后扁鋼損失的厚度為60×0.065=3.9mm。若變電站水平接地體的截面積選用50×6mm2的鍍鋅扁鋼，40年后接地體截面為：

能滿足熱穩(wěn)定要求。

（2）銅覆鋼截面選擇

接地材料若采用銅覆鋼，其接地引下線的最小截面為：

接地裝置接地導(dǎo)體的截面不宜小于連接至該接地裝置的接地引下線截面的75%。因此，主地網(wǎng)水平接地體的最小截面為：

根據(jù)NBS（美國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)局）實(shí)驗(yàn)以及UL技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)No.467規(guī)定最小的銅層厚度0.01mil （0.254mm），可以滿足60年使用壽命的要求。主地網(wǎng)采用直徑Φ14（截面為154mm2）鍍銅鋼絞線作為水平接地體配合Φ20鍍銅圓鋼作為垂直接地極，設(shè)備接地采用40×4mm2的銅覆扁鋼，鍍銅層厚度不小于0.8mm，相對(duì)導(dǎo)電率不低于20%。

（3）紫銅截面選擇

接地材料若采用銅，其接地引下線的最小截面為：

接地裝置接地導(dǎo)體的截面不宜小于連接至該接地裝置的接地引下線截面的75%。因此，主地網(wǎng)水平接地體的最小截面為：

根據(jù)計(jì)算主地網(wǎng)采用40×4mm2銅排，接地引下線采用截面為40×4mm2銅排。

2.3 全壽命周期比較

表2 采用鍍鋅鋼接地網(wǎng)材料表

材料名稱 型號(hào)及規(guī)范 單位 數(shù)量 備注

熱鍍鋅角鋼 L50×50×6L=2500mm 根 80 垂直接地極

熱鍍鋅扁鋼 —50×6 米 2000 水平接地體

焊接點(diǎn) 個(gè) 200 普通焊接

鍍鋅鋼接地方案的材料統(tǒng)計(jì)結(jié)果如表2，純銅接地方案的材料統(tǒng)計(jì)入下表3，銅覆鋼接地方案的材料統(tǒng)計(jì)入下表4。

采用鍍鋅扁鋼、銅覆鋼及銅的經(jīng)濟(jì)性分析分別如表5所示。

采用鍍鋅扁鋼、銅覆鋼及銅的經(jīng)濟(jì)性分析分別如表5所示。

變電站接地裝置的全壽命周期按60年考慮。將銅覆鋼與熱鍍鋅鋼及銅的全壽命周期經(jīng)濟(jì)性作對(duì)比分析，其中熱鍍鋅鋼一次性壽命按15年計(jì)，銅覆鋼和銅按60年計(jì)。

根據(jù)國(guó)網(wǎng)公司關(guān)于提高輸變電工程的使用壽命的指導(dǎo)文件，新設(shè)計(jì)建設(shè)的輸變電工程變電主要一次設(shè)備按使用壽命60年設(shè)計(jì)選型，與其配套的輔助設(shè)備，按照與主設(shè)備壽命匹配的原則進(jìn)行設(shè)計(jì)。要求處理好壽命和成本的關(guān)系，充分考慮不同類型工程的投資水平，細(xì)化壽命需求，實(shí)現(xiàn)壽命與成本的合理匹配。

基于此要求，結(jié)合以往工程經(jīng)驗(yàn)，若采用鍍鋅扁鋼，即使已考慮了足夠大的截面，往往還可能發(fā)生接地網(wǎng)嚴(yán)重腐蝕的后果，在60年全壽命周期內(nèi)還需對(duì)其進(jìn)行檢測(cè)及維護(hù)，甚至發(fā)生更換主接地網(wǎng)的情況，因此不推薦鍍鋅扁鋼作為本工程接地材料。

銅與銅覆鋼作為接地材料在國(guó)內(nèi)外均有大量的應(yīng)用實(shí)例，運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)豐富，安全可靠。用銅層達(dá)到一定厚度的銅覆鋼材料做主接地網(wǎng)其壽命可達(dá)到60年，并且在同等規(guī)模條件下，銅覆鋼比銅更加節(jié)省工程投資，在全壽命周期里可以最大地節(jié)約成本。因此，本工程建議采用銅覆鋼作為接地網(wǎng)材料，銅覆鋼材料的銅層厚度可根據(jù)當(dāng)?shù)赝寥栏g性實(shí)驗(yàn)結(jié)果選擇。

3.接地電阻計(jì)算

3.1 不等距接地網(wǎng)設(shè)計(jì)

普通接地網(wǎng)一般采用等間距不知，即接地導(dǎo)體之間的間距基本相等。而不等距布置接地網(wǎng)的原理是考慮到接地網(wǎng)對(duì)中間部分導(dǎo)體的屏蔽性，接地導(dǎo)體的布置應(yīng)是中間稀疏，往接地網(wǎng)四周則應(yīng)布置得比中間部分密集，使所有接地導(dǎo)體得到充分利用。

等間距布置的接地網(wǎng)中每段導(dǎo)體的泄露電流密度數(shù)值相差很大，邊緣導(dǎo)體的泄露電流密度大約是中間導(dǎo)體的四倍左右，而不等距布置的接地網(wǎng)中，增大了中間導(dǎo)體的泄露電流密度分布，使每段導(dǎo)體的泄露電流密度分布比較均勻，邊緣導(dǎo)體的泄露電流密度密度與中間導(dǎo)體數(shù)值相差不大。因此，采用不等間距布置后，各導(dǎo)體的電流分布均勻，能有效改善點(diǎn)位分布，降低接觸電勢(shì)和跨步電勢(shì)。

使導(dǎo)體間距按指數(shù)規(guī)律分布，則距離中心網(wǎng)孔為n級(jí)的網(wǎng)孔間距為：

（2）

式中，C為壓縮比，dmax為中間網(wǎng)孔的邊長(zhǎng)，也是按指數(shù)規(guī)律布置接地導(dǎo)體時(shí)最大的網(wǎng)孔邊長(zhǎng)，如圖1所示：

圖1 按指數(shù)規(guī)律布置的地網(wǎng)示意圖

在長(zhǎng)度為L(zhǎng)的水平導(dǎo)體上不等間距排列N根導(dǎo)體時(shí)，可得到中心網(wǎng)孔間距為：

（3）

N為偶數(shù);

（4）

N為奇數(shù)。

根據(jù)以上定義可知，當(dāng)給定地網(wǎng)邊長(zhǎng)L和導(dǎo)體根數(shù)N時(shí)，只要確定壓縮比C便可得到地網(wǎng)的布置方案。因此接地系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)工作的目標(biāo)就是尋找最優(yōu)壓縮比，使接地電阻、最大接觸電位差和最大跨步電位差達(dá)到最小值。本站C取值0.7。

橫向d值取值如下：

縱向d值取值如下：

3.2 入地短路電流計(jì)算

入地短路電流是指系統(tǒng)發(fā)生接地短路時(shí)經(jīng)地網(wǎng)向地中流散并引起接地網(wǎng)電位升高的那部分電流。所以，正確地考慮和計(jì)算各部分短路電流值，對(duì)合理地設(shè)計(jì)地網(wǎng)有著很大的影響。

按DL/T621-2011《交流電氣裝置的接地》，廠或所內(nèi)和廠或所外發(fā)生接地短路時(shí)，流經(jīng)接地裝置的電流可分別按下式計(jì)算：

（5）

（6）

式中：I為入地短路電流，A;Imax為接地短路時(shí)的最大接地短路電流，A;In為發(fā)生最大接地短路時(shí)，流經(jīng)發(fā)電廠、變電所接地中性點(diǎn)的最大接地短路電流，A;Ke1、Ke2分別為廠或所內(nèi)和廠或所外短路時(shí)，避雷線的工頻分流系數(shù)。

計(jì)算用的入地短路電流取上兩式中較大的I值。

站內(nèi)、外短路的分流系數(shù)暫按經(jīng)驗(yàn)分別取值為0.5與0.1，考慮短路電流非周期分量影響后，合川思居變電站最大入地短路電流約為10.41kA。

根據(jù)《交流電氣裝置的接地》（DL/T 621—1997）規(guī)程的要求：

有效接地和低電阻系統(tǒng)中變電所電氣裝置保護(hù)接地的電阻應(yīng)符合下式：

（7）

式中，R考慮到季節(jié)變化的最大接地電阻，Ω;Ig為計(jì)算用的流經(jīng)接地裝置的入地短路電流，A。

本站接地電阻應(yīng)滿足：

R≤2000/10410=0.192（Ω）

3.3 復(fù)合接地網(wǎng)的接地電阻計(jì)算

為簡(jiǎn)化計(jì)算本計(jì)算暫忽略為設(shè)備接地而設(shè)立的接地體，如避雷器、變壓器中性點(diǎn)、避雷針等設(shè)備的集中接地裝置，因?yàn)檫@些接地體均布置在接地網(wǎng)內(nèi)部，它們對(duì)整個(gè)地網(wǎng)的安全影響較小，可以忽略。思居站復(fù)合接地體的接地電阻為：

=2.75（8）

R=2.75Ω，大于變電站電氣裝置保護(hù)接地的電阻值。

本站的二次電纜沒有引出，所有電纜均敷設(shè)在站內(nèi)，發(fā)生接地短路故障時(shí)，施加于電纜和二次設(shè)備上的電位不會(huì)是地電位升，其最大值不會(huì)超過所連兩端的地電位差。由于電纜所連兩點(diǎn)均位于站內(nèi)，其電位差應(yīng)當(dāng)小于地電位升，其電位差最多為電流注入點(diǎn)的電位與變電站內(nèi)最小電位升的差，即站內(nèi)兩點(diǎn)之間的最大電位差。因此要求站的地電位升小于2000V過于苛刻，會(huì)付出巨大的不必要的代價(jià)。

另外，電力系統(tǒng)反事故的主要措施中有一條，即在電纜溝中與二次電纜平行布置一條銅接地帶，銅接地帶與地網(wǎng)連接，二次電纜與銅接地帶可靠連接，這樣短路故障時(shí)，由于銅接地帶的阻抗比二次電纜屏蔽層的阻抗小得多，因此故障電流主要從銅接地帶中流過，而流過二次電纜的屏蔽層的電流較小，可以克服雙端接地時(shí)可能燒毀二次電纜的問題。

綜上所述，在合川思居110kV變電站接地設(shè)計(jì)中只需保證接觸電勢(shì)差和跨勢(shì)差滿足要求即可。

3.4 接觸電勢(shì)及跨步電勢(shì)校核

根據(jù)我國(guó)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)DL/T621-2011《交流電氣裝置的接地》中推薦110kV及以上有效接地系統(tǒng)發(fā)生單相接地或同點(diǎn)兩相接地時(shí)，接地裝置的接觸電勢(shì)Ut和跨步電勢(shì)Us不應(yīng)超過下列數(shù)值：

（9）

（10）

式中：為人腳站立處地表面的土壤電阻率;t為接地短路電流持續(xù)時(shí)間。本站t取0.2s。

按照（9）及（10）公式，變電站內(nèi)接觸電勢(shì)以及跨步電勢(shì)不應(yīng)超過下列數(shù)值：

由式：

（11）

（12）

（13）

可得：

取R1、R2中較大者，如此便可確定接地電阻最大允許值。

按預(yù)設(shè)接地網(wǎng)布置d=0.014m、n=10、h=0.8m、L=1850m、L1=202m、S=2440m2，計(jì)算Ktmax和Ksmax：

R1=504/0.177/10410=0.273

R2=859/0.056/10410=1.473

然而復(fù)合接地體的接地電阻為2.75。因此本站必須采取降阻措施降低接地電阻值。

3.5 降阻措施

方案一：換填土

即在接地網(wǎng)埋設(shè)溝內(nèi)采取低電阻率粘土換填。由于置換土深度一般不超過1.5米，故置換土只能改善水平接地電阻。

（14）

式中為換土后接地電阻，Ω;為置換材料的電阻率，20Ω·m;為原土壤的電阻率，300Ω·m;L為水平接地體長(zhǎng)度（地網(wǎng)周長(zhǎng)），202m;d為接地體等效直徑，0.014m;d1為接地溝底部?jī)?nèi)切圓直徑，0.8m。

因此，單純采用換填土無法達(dá)到接地電阻要求值。

方案二：增加深井接地極

常規(guī)的深井接地極是一種最簡(jiǎn)單的長(zhǎng)垂直接地極。根據(jù)深埋接地體的接地電阻估算公式：

（15）

（16）

式中：RV為深埋接地體的接地電阻;ρ為深埋接地體的土壤等值電阻率;l為垂直接地極的長(zhǎng)度;d為接地極的等效直徑。

孔數(shù)n=4個(gè)，單孔孔深H=50m、等效電阻率ρ等效=37.5Ω.m，R單孔=0.907Ω，取影響系數(shù)η0=1.30。則深井接地極接地電阻：

（17）

深井接地電極與變電站接地內(nèi)網(wǎng)（R內(nèi)=2.75Ω）并網(wǎng)后，整個(gè)地網(wǎng)接地電阻為：

（18）

滿足接地電阻不大于0.273?的要求。

4.結(jié)論

1）通過對(duì)鍍鋅扁鋼、銅覆鋼及銅技術(shù)及經(jīng)濟(jì)性方面的綜合比較，并結(jié)合工程實(shí)際情況，推薦具有良好防腐性能且近幾年推廣采用的銅覆鋼作為合川思居110kV變電站的接地材料。2）合川思居110kV變電站短路入地電流約為10.41kA，最大允許接觸電勢(shì)及跨步電勢(shì)分別為504V和859V。在滿足接觸電勢(shì)及跨步電勢(shì)要求的前提下，通過計(jì)算確定接地網(wǎng)的最大允許接地電阻為0.273Ω。3）全站主接地網(wǎng)采用不均勻網(wǎng)格布置，水平接地體采用直徑為Φ14的銅覆圓鋼，輔以直徑為Φ14mm的銅覆圓鋼垂直接地極，設(shè)備接地采用40×4mm2的銅覆扁鋼。4）為降低接地電阻，通過在本站四周打四口50m深井，用Φ100鍍銅鋼管埋入，并打入物理降阻劑，以達(dá)到降阻目的。5）接地材料選擇銅覆鋼材料，其壽命長(zhǎng)、成本又相對(duì)較低，并根據(jù)遠(yuǎn)景規(guī)劃下的短路電流計(jì)算結(jié)果選擇截面;采用非均勻布置方案優(yōu)化接地網(wǎng);以滿足接觸電勢(shì)和跨步電勢(shì)為降阻目標(biāo)，在滿足人身和設(shè)備安全的要求下節(jié)約成本，符合國(guó)網(wǎng)公司提出的全壽命周期的理念。

參考文獻(xiàn)

[1]賀燦花，周寶琴.110kV變電站人工接地裝置的設(shè)計(jì)研究[J].建筑電氣，2014（2）：50-55.

[2]夏勝祥.基于變電站接地電阻和電流的研究設(shè)計(jì)[J].電子技術(shù)與軟件工程，2013（23）：163.

[3]曾靜.基于LCC理念的變電站接地材料選擇[J].電子科技，2010（35）：260-261.

[4]楊小光.變電站接地系統(tǒng)降阻方案及接地材料選擇[D].碩士學(xué)位論文：華北電力大學(xué)，2011.