半自磨機在爐渣選礦中的能耗研究

劉國林

（銅陵有色金冠銅業(yè)分公司,安徽銅陵 244000）

半自磨機在爐渣選礦中的能耗研究

劉國林

（銅陵有色金冠銅業(yè)分公司,安徽銅陵 244000）

在對某SAB流程中半自磨機處理閃速熔煉渣項目的設(shè)計參數(shù)及試生產(chǎn)實際進行分析的基礎(chǔ)上，研究了半自磨機的能耗問題，并從鋼球直徑的選取、礦石粒度的控制兩個方面探討了通過一定的生產(chǎn)控制手段來提高半自磨機的處理量,提高磨礦效率，從而降低能耗的途徑。

半自磨機；能耗；磨礦效率；鋼球直徑；礦石粒度

破碎和磨礦在選礦工藝中是不可缺少的重要組成部分,其能耗占選礦廠總能耗的2/3左右。傳統(tǒng)的碎磨流程在技術(shù)上雖然成熟可靠,但由于礦石破碎比小,導(dǎo)致破碎的段數(shù)多、流程長、設(shè)備多、操作管理復(fù)雜、成本高;且礦石的破碎過程均是以破碎機械的機件直接與堅硬的礦石相接觸,金屬材料消耗大。因此,縮短流程及減少鋼耗成為礦石破碎領(lǐng)域亟待解決的課題。目前自磨、半自磨技術(shù)已成為選礦碎磨工藝的發(fā)展趨勢,尤其是在銅爐渣選礦工藝中,越來越多的銅渣選礦廠傾向于使用半自磨技術(shù),采用SAB流程。用半自磨機替代常規(guī)破碎流程中的中、細碎2臺破碎機,可大大降低破碎的能耗,而將破碎的能耗集中在磨礦中,因此對于半自磨機的能耗研究顯得尤為重要。

半自磨機由自磨機發(fā)展而來,既利用礦石間自身進行破碎和研磨,也通過添加較大粒度的鋼球進一步破碎和研磨,盡管仍屬于機械破碎法,但在縮短碎磨流程及降低鋼耗方面卻取得了可喜的成果。在生產(chǎn)控制過程中,相對于自磨機和球磨機,影響半自磨機性能的工藝因素更多,其性能的分析研究也較自磨機和球磨機更為復(fù)雜。

1 原礦性質(zhì)

半自磨機入磨礦石是閃速熔煉爐的爐渣,其性質(zhì)與入爐原料組成、冶煉工藝、冷卻方式等有密切的關(guān)系，這些因素決定了銅渣綜合利用的工藝流程和銅渣資源化的潛在價值。以某項目為例，半自磨機的入磨礦石最大粒度200 mm,密度3.8 t/m,是經(jīng)12 m的渣包盛裝進行緩冷后破碎形成。通過對該爐渣礦石進行JK落重試驗,自磨機/半自磨機參數(shù)見表1。

表1 閃速熔煉渣的自磨機/半自磨機參數(shù)

通過對比,在JK已有的礦石數(shù)據(jù)庫中,該礦石的A×b為72.8,屬于抗沖擊破碎能力軟的范圍;ta為0.4,屬于抗磨蝕能力中等硬度的范圍。而抗沖擊破碎能力在一般情況下是隨礦石顆粒尺寸的減小而增加的。

2 設(shè)計及試生產(chǎn)實際

2.1 選擇設(shè)計

選用中信重工的Φ5．8×5．8 m半自磨機,處理能力3 600 t/d(150 t/h),電機功率3 000 kW。筒體內(nèi)徑Φ5．8 m,筒體長度5．8 m,筒體襯板厚度60 mm,提升筋分為高筋和低筋,交叉排列,高筋高度185 mm,低筋高度155 mm,出料格子板孔徑Φ26 mm。筒體轉(zhuǎn)速13．4 r/min,進出料主軸承為高壓油托軸承。

2.2 試生產(chǎn)實際

該項目2013年1月開始試生產(chǎn),按1:4配比裝Φ150 mm、Φ120 mm的鍛球共60 t,鋼球充填率9%，實際混合充填率為40%，混合密度2．8 t/m。至6月份，半自磨機實際平均功耗18 kWh/t。7～10月,半自磨機平均功耗15．5 kWh/t。11月,半自磨機平均功耗19．5 kWh/t。2013年12月～2014年3月,半自磨機平均功耗17．3 kWh/t。2014年4月,半自磨機平均功耗13．1 kWh/t,屬最低值。目前,爐渣選礦系統(tǒng)的總能耗低于45 kWh/t,從生產(chǎn)上來看仍有進一步降低的空間。

3 鋼球直徑的選取

半自磨機補加的鋼球主要起到增加沖擊破碎的作用,鋼球經(jīng)過磨損后球徑變小,研磨作用逐漸加強。礦石的沖擊破碎能力只占鋼球的35．3%,而鋼球的沖擊破碎能力占半自磨機的沖擊破碎能力的73．9%,因此,半自磨機的生產(chǎn)能力大小主要決定于鋼球沖擊破碎能力的大小[1]。而鋼球的沖擊破碎能力與球徑立方成正比[2],在此理論上,鋼球的直徑越大,其沖擊破碎能力越大。但是在裝球率恒定的情況下,鋼球數(shù)量減少,比表面積減少,半自磨機的磨蝕能力減弱,對于破碎后但粒度還不合格的細礦,不能進一步研磨,處理能力反而下降,在生產(chǎn)中表現(xiàn)為“脹肚”。同時,直徑過大的鋼球,雖然與筒體襯板的摩擦減少,但其強大的沖擊破碎能力極易對襯板造成損害,加劇襯板的磨損,尤其是會縮短提升筋的使用壽命。

在該項目中,爐渣礦石抗沖擊破碎能力軟、抗磨蝕能力中等,因此需要提高半自磨機的沖擊破碎能力,快速地將礦石粉碎,進入磨蝕能力更強的球磨機中,合理分配各段磨礦細度,更有利于提高磨機效率,從而降低能耗。綜合考慮,選取與最大入磨礦塊質(zhì)量相等的鋼球。原礦最大塊度按Φ200 mm礦球計算,選擇最大鋼球的球徑d=200×(3．3÷7．8)1/3=150 mm。

另外,應(yīng)注意的是鋼球磨損到一定程度后經(jīng)格子板排出,這部分鍛造鋼球呈“圓餅”狀,一般直徑低于50 mm,厚度低于20 mm,進入磨礦回路返回半自磨機中,沖擊破碎能力和磨蝕能力均較弱,卻占有一部分半自磨機的鋼球充填率,影響半自磨機的效率,這部分排出的鋼球需及時清理。

4 礦石粒度的控制

在允許范圍內(nèi),提高半自磨機混合充填率可提高處理量,達到降低能耗的目的。但在實際生產(chǎn)中,經(jīng)常出現(xiàn)入磨原礦+100 mm粒級的礦塊較少,此時混合充填率越高,半自磨機能耗越高,表現(xiàn)為電流持續(xù)上升,最終導(dǎo)致“脹肚”。據(jù)國外研究及生產(chǎn)經(jīng)驗, +100 mm粒級物料在磨礦介質(zhì)中起到非常重要的作用,－60 mm(或－80 mm,取決于礦石類型)～+25 mm粒級應(yīng)該被視作為臨界粒級,它們不參加半自磨機的磨礦過程,并且還會堵塞半自磨機排礦格柵,屬于“難磨粒子”[2]。生產(chǎn)實踐中總結(jié)發(fā)現(xiàn)，+100 mm粒級的入磨礦塊的沖擊破碎能力較大,－60 mm粒級礦石的沖擊破碎能力較小，但又需要更多的研磨作用才能磨細，并通過格子板排出。因此，可以認為在半自磨機中+100 mm粒級的礦石與鋼球構(gòu)成“有效”的混合充填率越高，則半自磨機處理能力越大,能耗越低。2013年11月,該廠半自磨機能耗最大,即是因為該時期入磨原礦+100 mm粒度的礦石較少,大部分屬于細料。

影響+100 mm粒級的礦石含量的主要因素是爐渣本身的性質(zhì),入爐原料組成和冶煉工藝從根本上決定了爐渣的理化性質(zhì)。當其性質(zhì)“惡化”時,有兩個過程會產(chǎn)成大量的－100 mm粒級礦石：1)緩冷結(jié)束后倒渣時，與地面沖擊,直接產(chǎn)生散狀細料；2)大塊礦石經(jīng)顎式破碎機破碎時,會產(chǎn)生大量細料,形成不了+100 mm粒級的礦石。在+100 mm粒級的礦石含量較少的情況下,可通過一系列的方式,適當提高半自磨機的效率,降低能耗。

4.1 延長自然緩冷時間

冷卻速度不但對爐渣的結(jié)晶和銅相分子聚集長大有著密切的關(guān)系，也影響著爐渣的粒度組成。生產(chǎn)實踐發(fā)現(xiàn),自然緩冷時間越長,爐渣中+100 mm粒級的礦石含量越高。渣包第一次使用需要烘包,采用盛裝少量爐渣,以完全自然緩冷的方式完成。這種冷卻方式下的爐渣,粒度大、硬度高,難以破碎,倒渣時常常倒出整塊爐渣。在2013年6月之前,自然緩冷時間逐漸從25 h減少至8 h。2013年7月,因氣溫高，緩冷效果不佳,自然緩冷時間改成1 h,持續(xù)至10月份,半自磨機處理能力和功耗均正常。自2013年11月開始,爐渣性質(zhì)改變,氧化率上升,爐渣變脆,渣中+100 mm粒級的礦石含量大幅降低,半自磨機處理能力下降,時常出現(xiàn)電流持續(xù)升高的脹肚預(yù)兆,從而不得不采取降料生產(chǎn)的方式,導(dǎo)致半自磨機能耗升高,達到19.5 kW/t的最高值。12月初,單個渣包的噴淋水量提高到4 m3/h以上,自然緩冷時間增加到8 h,倒渣后產(chǎn)生的細料明顯減少,入磨原礦中+100 mm粒級的礦石含量增加,處理量從11月份的120 t/h提高到130 t/h,能耗開始下降?？梢?通過延長自然緩冷時間,在一定程度上可以改善爐渣的韌性,提高+100 mm粒級的礦石含量。

4.2 去除臨界粒子

半自磨機的磨蝕能力有限且較低,在相似的工作條件下,磨剝粉碎作用與筒體有效直徑的平方根成正比[3]。如能將半自磨機中難磨的臨界粒子去除,通過合適的方式改變其粒度,則能提高半自磨機的有效混合充填率,充分利用其沖擊破碎能力,減少礦石的研磨功耗,從而提高半自磨機的處理能力,降低單位礦石的能耗。

對于解決半自磨內(nèi)難磨粒子物料積累的問題，一般是采取將半自磨機排出的難磨粒子物料返回半自磨機或是在經(jīng)過再破碎后返回自磨機的方法,且有一定的積極作用,但比常規(guī)設(shè)計并無實質(zhì)性的優(yōu)點,尤其是在單位電耗方面。芬蘭奧托昆普的哈里亞瓦爾塔冶煉廠是從原料中去除臨界尺寸的物料,并在給入自磨機前進行破碎分級。采取這種技術(shù)后,自磨機在各個方面都優(yōu)于傳統(tǒng)破碎和球磨技術(shù)。而在使用半自磨機處理這種難磨粒子含量多的物料時,可將難磨粒子在進入半自磨機前進行破碎后返回磨蝕能力強的球磨機中，一定程度上可提高磨礦系統(tǒng)的處理能力，對于能耗的降低有積極作用。

4.3 加速排礦

半自磨內(nèi)粒級合格的礦石,也占有一定的混合充填率,加快合格粒級的礦石排出半自磨機,對于半自磨機的處理量的提高及能耗的降低有積極影響。在生產(chǎn)上可采取降低磨礦濃度和增加格子板排礦口寬度的方式,提高粒級合格的礦漿流速。生產(chǎn)實踐中,半自磨機磨礦濃度從70%降低到65%,其排礦粒度明顯增加。

5 結(jié)語

綜上所述,半自磨機的能耗與其處理能力有直接關(guān)系,通過一定的生產(chǎn)控制手段來提高半自磨機的處理量,可提高磨礦效率,從而降低能耗。但降低半自磨的能耗,最基本、最有效的方式是選擇最優(yōu)的設(shè)備型號,同時襯板的結(jié)構(gòu)、形式及重量也是影響磨機能耗的重要因素。

[1]許偉,楊黎升,唐新民,等.半自磨機鋼球大小的研究[J].冶金設(shè)備,2007(162):19-22.

[2]楊峰.半自磨技術(shù)在爐渣選礦中的應(yīng)用研究[J].銅業(yè)工程, 2006(1):19-22.

[3]關(guān)雅梅,劉萬年.自磨半自磨磨機的參數(shù)確定[J].中國礦業(yè), 2008,17(3):47-50.

Research on Energy Consumption of SAG Mill in Furnace Slag Flotation

LIU Guolin
（Jinguan Copper Branch Company of Tongling Nonferrous Metals Group Holding Co.,Ltd.,Tongling,Anhui 244000,China）

On the basis of analyzing design parameters and commissioning practice of project of flash smelting slag treated by SAG mill in a SAB flow,the paper researches energy consumption of SAG mill,and discusses production control measures to increase treatment capacity of SAG mill from the aspects of selection of diameter of grinding ball and control of ore size,by which grinding efficiency can be increased to reduce energy consumption.

SAG mill;energy consumption;grinding efficiency;diameter of grinding ball;ore size

TD453

B

1004-4345（2014）06-0022-03

2014-07-22

江西省科技支撐計劃項目（20132BBG70016）。

劉國林(1988—),男,工程師,主要從事生產(chǎn)管理方面工作。