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    凝固速度對Sn-3.0Ag-0.5Cu無鉛焊料微觀組織的影響

    2014-03-09 02:00:36王明娜王儉秋
    關(guān)鍵詞:形核無鉛透射電鏡

    王明娜,王儉秋,柯 偉

    (1河北科技師范學(xué)院物理系,河北秦皇島,066004;2中國科學(xué)院金屬研究所)

    無鉛焊接工藝包括再流焊和波峰焊,Sn-Cu焊料主要用于波峰焊,Sn-Ag-Cu系焊料主要用于再流焊[1]。在不同電路板的焊接中,再流溫度曲線的選擇有所不同,而冷卻工藝也不同[2,3],同時電路板上焊點(diǎn)的大小也不盡相同,這些都會造成焊點(diǎn)凝固速度的不同,由此影響焊點(diǎn)的微觀結(jié)構(gòu)和可靠性。

    本研究通過改變冷卻方式獲得不同微觀結(jié)構(gòu)的SAC305焊料,進(jìn)而分析了凝固速度對微觀結(jié)構(gòu)產(chǎn)生影響的原因。

    1 試驗(yàn)方法

    1.1 不同微觀結(jié)構(gòu)Sn-3.0Ag-0.5Cu(SAC305)焊料的制備

    Sn-3.0Ag-0.5Cu(SAC305)無鉛焊料從深圳華城錫業(yè)有限公司購買,焊料成分如表1所示。購買的SAC305焊料棒尺寸約為300mm×20mm×15mm,將焊料切割成90mm×8mm×5mm的小塊,放在尺寸為100 mm×12 mm×8 mm的不銹鋼模具中,在熱處理爐里熔化,溫度300℃,保溫30 min后分別經(jīng)隨爐冷卻(爐冷)和在空氣中冷卻(空冷)2種冷卻方式冷卻至室溫。試驗(yàn)中雖然具體的冷卻速度未知,但是通過2種冷卻方式可以使焊料以不同的凝固速度凝固,獲得不同微觀結(jié)構(gòu)的SAC305焊料。

    表1 Sn-3.0Ag-0.5Cu焊料合金中各元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)

    1.2 光學(xué)顯微鏡和掃描電鏡樣品制備

    將獲得的空冷、爐冷SAC305焊料與原始焊料(未經(jīng)再熔的焊料)一起切成10 mm×10 mm×3 mm的小塊,依次用600#,800#,1 200#,2 000#,3 000#的SiC 水砂紙打磨,然后用0.5μm 的金剛石研磨膏拋光,去離子水超聲清洗。將拋光的樣品用HCl和C2H5OH的混合溶液(體積比5∶95)蝕刻幾秒鐘,光學(xué)顯微鏡(OM)下觀察。為了更清楚觀察焊料第2相的形態(tài),將拋光的樣品在HCl和C2H5OH的混合溶液(體積比15∶85)中深度蝕刻2 h后進(jìn)行掃描電鏡(SEM)觀察,并用其配備的能譜(EDX)確定相的成分。

    1.3 透射電鏡樣品制備

    透射電鏡(TEM)樣品制備,將試樣磨到約50μm,沖出直徑3 mm的圓片,在樣品表面凹坑,然后離子減薄后進(jìn)行TEM觀察。

    2 試驗(yàn)結(jié)果

    2.1 光學(xué)顯微鏡觀察

    SAC305焊料金相照片如圖1所示,結(jié)合文獻(xiàn)中的描述[4],圖1(a)原始焊料中包括β-Sn相和共晶相,并且共晶相被β-Sn相包圍,微觀組織與文獻(xiàn)中提到的水冷方式得到的微觀組織一致;隨冷卻速度的降低,圖1(b)所示空冷焊料中,共晶組織明顯粗化,金屬間化合物Ag3Sn和Cu6Sn5長大呈小條狀;爐冷方式的冷卻速度最低,由圖1(c)可見焊料已經(jīng)完全失去了共晶組織,其中Ag3Sn金屬間化合物呈長條狀交織分布,有的甚至長達(dá)數(shù)百微米。

    圖1 SAC305焊料顯微組織的光學(xué)照片

    2.2 掃描電鏡觀察

    經(jīng)深度腐蝕的SAC305焊料的微觀照片如圖2所示,圖2(a)可見β-Sn相被腐蝕溶解,周邊包圍的共晶相里Sn被溶解,金屬間化合物Ag3Sn被保留,從高倍照片圖可見Ag3Sn相呈細(xì)纖維狀交織在一起,顆粒為亞微米級,由于Cu的相對含量較少,沒有在SEM下找到Cu6Sn5顆粒的分布。圖2(b)空冷焊料經(jīng)過深度腐蝕后,β-Sn相腐蝕溶解嚴(yán)重,Sn晶粒完全顯露,同樣金屬間化合物Ag3Sn被保留,與原始焊料相比,明顯共晶組織被粗化,Ag3Sn有的呈片狀,有的呈針狀,而此時形成的Cu6Sn5呈小棒狀。圖2(c)中顯示更加粗大的Ag3Sn和Cu6Sn5,2種金屬間化合物除了各自獨(dú)立長大外,圖中還可見兩相協(xié)同生長。

    圖2 不同冷卻速度冷卻SAC305焊料經(jīng)深度腐蝕后顯微組織的掃描電鏡照片

    2.3 透射電鏡觀察

    原始SAC305焊料共晶相中某區(qū)域的透射電鏡照片如圖3所示,圖中所示區(qū)域的金屬間化合物呈顆粒狀彌散分布在Sn基體,并且顆粒的尺寸基本小于500 nm。金屬間化合物有2種,圖中顯示為較明亮和較暗的2種顆粒,在圖3中分別標(biāo)定為A和B兩點(diǎn)。從圖3中還可以看出Ag3Sn顆粒和Cu6Sn5顆粒除了各自分布以外,還有緊挨著的情況,可見兩相協(xié)同生長,與圖2觀察到的結(jié)果一致。

    圖3中的能譜分析結(jié)果顯示,A點(diǎn)的主要成分為Ag和Sn,推斷為金屬間化合物Ag3Sn;B點(diǎn)的主要成分為 Cu和 Sn,推斷這個部位為金屬間化合物Cu6Sn5。

    圖3 透射電鏡下對原始SAC305焊料的照片

    3 試驗(yàn)結(jié)果分析

    3.1 凝固速度對SAC305焊料微觀結(jié)構(gòu)的影響

    Sn-Ag-Cu(SAC)合金相圖如圖 4 所示[5],對于近共晶合金,特定的合金成分和相圖的特殊結(jié)構(gòu),在平衡凝固過程中會形成7種微組分,分別是:(1)初始相Ag3Sn;(2)初始相Cu6Sn5;(3)初始相Sn;(4)單變量 Ag3Sn+β-Sn;(5)單變量Cu6Sn5+β-Sn;(6)單變量Ag3Sn+Cu6Sn5;(7)共晶β-Sn+Ag3Sn+Cu6Sn5。對于SAC305焊料,在平衡凝固條件下凝固,相的析出過程為:(1)219~221℃(液相?Sn);(2)218~219℃(液相?Sn+Ag3Sn);(3)217.6℃(液相?Sn+Ag3Sn+Cu6Sn5)。圖4(b)中用箭頭標(biāo)出了SAC305焊料凝固過程中相的析出過程。然而前面對空冷和爐冷SAC305焊料微觀結(jié)構(gòu)的觀察,可見其微觀結(jié)構(gòu)并不符合對平衡凝固過程的分析,空冷和爐冷焊料里均出現(xiàn)了尺寸較大的Ag3Sn和Cu6Sn5金屬間化合物。在實(shí)際凝固過程中,β-Sn需要較大的過冷度才能形核,對于SAC305焊料在較慢的冷卻速度條件下(尤其是爐冷方式),β-Sn形核需要的過冷度大于Ag3Sn。如果β-Sn不能形核,則不能用圖4所示的平衡相圖來表示凝固過程中相的形成過程。

    β-Sn不存在時的Sn-Ag-Cu合金亞穩(wěn)相圖如圖5(a)[6],圖5(b)用箭頭標(biāo)示出了SAC305的凝固過程。合金成分與Ag3Sn相相交在209°C,在這個溫度下將首先析出Ag3Sn初始相,液相將變得富含Sn和Cu。在205°C(這個溫度低于共晶溫度217°C),溶液成分將達(dá)到Ag3Sn+Cu6Sn5液相線,隨著溫度的持續(xù)降低,Ag3Sn和Cu6Sn5將同時析出直到β-Sn形核。

    圖4 Sn-Ag-Cu合金相圖

    圖5 Sn-Ag-Cu合金亞穩(wěn)相圖

    不同冷卻速度對SAC305焊料微觀結(jié)構(gòu)的影響在于能不能為β-Sn的形核提供足夠的過冷度,使β-Sn先形核??焖倮鋮s和慢速冷卻過程中,SAC305焊料中β-Sn和Ag3Sn析出和長大過程如圖6所示[7]??焖倮鋮s條件下先析出初始β-Sn,然后共晶相中的Ag3Sn析出。而慢速冷卻條件下初始相Ag3Sn先形核,然后共晶Ag3Sn挨著初始相Ag3Sn形核使其長大到片狀[8,9]。由于焊料析出中Cu的相對含量較少,所以只討論Ag3Sn出過程,而未挨著討論Cu6Sn5。

    圖6 塊狀A(yù)gAg3Sn間化合物的形成和長大過程示意圖

    4 結(jié) 論

    經(jīng)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)隨冷卻速度的降低,SAC305焊料的金屬間化合物Ag3Sn尺寸及形態(tài)明顯改變,由亞微米級小顆粒逐漸過渡到幾百微米的長條狀。不同微觀結(jié)構(gòu)的SAC305焊料中金屬間化合物Ag3Sn寸及形態(tài)變化:亞微米級小顆粒(直徑約200 nm,存在于原始SAC305焊料中)→細(xì)針狀(長約十幾微米,存在于空冷焊料中)→小片狀(長約十幾微米,存在于空冷焊料中)→長條狀(長上百微米,存在于爐冷焊料中)。

    [1] 史耀武,雷永平,夏志東,等.電子組裝作用SnAgCu系無鉛釬料合金性能[J].有色金屬,2005,57(3):9-15.

    [2] 黃卓,楊俊,張力平,等.無鉛焊接工藝及失效分析[J].電子元件與材料,2006,25(5):69-72.

    [3] 周德儉,吳兆華,黃春躍.無鉛焊接技術(shù)及其應(yīng)用設(shè)計(jì)[J].桂林工學(xué)院學(xué)報(bào),2006,26(1):101-106.

    [4] N Hidaka,HWatanabe,MYoshiba.Creep Behavior of Lead-Free Sn-Ag-Cu+Ni-Ge Solder Alloys[J].Journal of Electronic Materials,2009(38):670-677.

    [5] JLiang,N Dariavach,D Shangguan.Solidification Condition Effects on Microstructures and Creep Resistance of Sn-3.8Ag-0.7Cu Lead-Free Solder[J].Metallurgical and materials transactions A,2007(38):1 530-1 538.

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