箱型沉墊地基吸附力作用機(jī)理及影響因素

劉海超

(勝利石油工程有限公司鉆井工藝研究院，山東東營(yíng) 257017）

箱型沉墊地基吸附力作用機(jī)理及影響因素

劉海超

(勝利石油工程有限公司鉆井工藝研究院，山東東營(yíng) 257017）

坐底式平臺(tái)與自升式平臺(tái)在淺海油氣開發(fā)中得到廣泛應(yīng)用。坐底式平臺(tái)與沉墊式樁腳自升式平臺(tái)的沉墊在坐底時(shí)與海底地基相互作用，產(chǎn)生地基吸附力，而極限地基吸附力的作用機(jī)理及其影響因素一直是計(jì)算分析的難點(diǎn)。通過(guò)土體應(yīng)力場(chǎng)與滲流場(chǎng)耦合場(chǎng)的非線性分析，提出大尺度箱形沉墊與海底地基吸附力的作用機(jī)理及計(jì)算方法，并對(duì)土體參數(shù)、上拔速度和沉墊底部開孔等研究，明確地基吸附力的影響因素，提出減小地基吸附力的可行方案。

沉墊;吸附力;作用機(jī)理;影響因素

0 引言

坐底式平臺(tái)與自升式平臺(tái)在淺海油氣開發(fā)中得到廣泛應(yīng)用［1］。自升式平臺(tái)按照沉墊結(jié)構(gòu)類型可以分為2種類型［2］:一是與單個(gè)樁腿相連的獨(dú)立樁靴，特點(diǎn)是節(jié)省材料，拖行過(guò)程中所受波浪、海流載荷較小;二是與所有樁腿相連的大型沉墊，優(yōu)點(diǎn)是具有較好的穩(wěn)定性、抗滑移性和抗傾覆能力，入泥深度小，承載力大［3］。坐底式平臺(tái)與沉墊式自升式平臺(tái)主要適用于軟土基礎(chǔ)，其沉墊在坐底時(shí)與海底地基相互作用，產(chǎn)生地基吸附力。尤其是對(duì)于粘性底質(zhì) (如粘土和淤泥等），這種現(xiàn)象更為明顯，這一部分超過(guò)結(jié)構(gòu)物水下重量的提升力即克服海底底質(zhì)對(duì)于結(jié)構(gòu)體的吸附力［4］。

沉墊的地基土吸附力包括土與結(jié)構(gòu)物底面間的粘著力、結(jié)構(gòu)物起升過(guò)程中的負(fù)孔隙水壓力、土與結(jié)構(gòu)物側(cè)面產(chǎn)生的側(cè)摩阻力。結(jié)構(gòu)物被拉出土體但未與土的表面完全脫離時(shí)，吸附力僅由粘著力和負(fù)孔隙水壓力兩部分組成。

粘著力是土體與結(jié)構(gòu)物通過(guò)水分子吸附所產(chǎn)生的吸引力，是土顆粒與結(jié)構(gòu)物分子對(duì)水分子共同吸引而產(chǎn)生的，實(shí)質(zhì)是土顆?！馕锓肿尤咧g相互作用的結(jié)果。負(fù)孔隙水壓力是由于結(jié)構(gòu)物被提升時(shí)，加在土上的荷載突然變小，水分來(lái)不及流入土中引起的。卸載的瞬間土骨架來(lái)不及發(fā)生變形，水分不能立即流入，表現(xiàn)為負(fù)孔隙水壓力;瞬間過(guò)后，土骨架發(fā)生膨脹變形，水分逐漸流入，負(fù)孔隙水壓力逐漸消失，由孔隙水承擔(dān)的荷載逐漸轉(zhuǎn)化成由土骨架承擔(dān)。影響負(fù)孔隙水壓力的因素主要有土的性質(zhì)、沉箱拉升速度等［5］。

大尺度箱型沉墊的極限吸附力計(jì)算一直是沉墊式平臺(tái)設(shè)計(jì)的重要影響因素，隨著沉墊式平臺(tái)使用深度的增加，其值更是不斷增大，成為沉墊式平臺(tái)設(shè)計(jì)關(guān)鍵點(diǎn)及難點(diǎn)，因此極限吸附力的作用機(jī)理及計(jì)算方法的研究顯得越來(lái)越重要。

1 分析方法

通過(guò)建立實(shí)際問(wèn)題的有限元模型，應(yīng)用Abaqus/Standard進(jìn)行耦合場(chǎng)的非線性分析，通過(guò)對(duì)比分析明確極限吸附力的作用機(jī)理，提出大尺度箱形沉墊與海底地基吸附力的計(jì)算方法，并對(duì)土體參數(shù)、上拔速度和沉墊底部開孔等研究，明確地基吸附力的影響因素，并提出減小地基吸附力的可行方案。

采用Abaqus進(jìn)行有限元分析的實(shí)質(zhì)是把連續(xù)的土體離散為有限個(gè)小單元體，將無(wú)限自由度問(wèn)題簡(jiǎn)化為有限自由度問(wèn)題來(lái)求解［6］。有限元方法在工程上得到廣泛應(yīng)用，涵蓋船舶與海洋工程、機(jī)械材料加工、械制制造、汽車、航空航天等各個(gè)科學(xué)研究領(lǐng)域［7］。Abaqus具有大量的材料模型庫(kù)，可以模擬眾多的工程材料性能，如金屬、鋼筋混凝土、巖土等，適應(yīng)多種工程需求。文中土模型為線彈性孔隙結(jié)構(gòu)，選用Abaqus中提供的多孔彈性介質(zhì)進(jìn)行模擬［8］，采用材料庫(kù)中一種8節(jié)點(diǎn)的三維六面體單元SOLID45單元模擬［9］。

1.1 計(jì)算模型

分析問(wèn)題所采用了計(jì)算模型為某沉墊式自升式平臺(tái)，其實(shí)際尺寸參數(shù)如表1所示。

表1 沉墊尺寸Tab.1 Mat size

表2 地基土體參數(shù)Tab.2 Parameters of foundation soil

計(jì)算中地基土體為粘土，其物理力學(xué)性能參數(shù)如表2所示。

1.2 有限元模型

采用Abaqus/Standard進(jìn)行土體應(yīng)力場(chǎng)與滲流場(chǎng)的耦合場(chǎng)非線性分析解決上述問(wèn)題。土體選用摩爾－庫(kù)倫塑性模型，固結(jié)過(guò)程采用比奧固結(jié)理論分析，滲流采用達(dá)西滲流理論分析。

沉墊坐底結(jié)構(gòu)的尺寸較大，在建模時(shí)，分別取沉墊長(zhǎng)、寬的5倍作為土體的橫向及縱向尺寸，取沉墊高的9倍作為土體厚度的尺寸，以在計(jì)算中得到較為精確的結(jié)果。計(jì)算時(shí)選用土體參數(shù)為c=60 kPa，E=20 MPa，上拔階段模擬上拔時(shí)間為5 h。為節(jié)約計(jì)算成本不建立沉墊模型，在所建立的地基土體模型中模擬出沉墊入泥部分，即在土體模型表面創(chuàng)建一個(gè)長(zhǎng)為76 m、寬為52m、深度為1m的下陷部分，并在土體下陷部分表面施加均布載荷分別模擬沉墊在自重條件下對(duì)地基土體的壓力以及沉墊在上拔過(guò)程中對(duì)地基土體的吸附作用，通過(guò)以上方式來(lái)達(dá)到模擬沉墊的目的。

圖1 地基土體有限元模型示意圖Fig.1 The finite elementmodel of the foundation soil

在有限元模型建立的過(guò)程中，一共設(shè)置4個(gè)分析步驟:1）初始地基應(yīng)力平衡分析;2）沉墊坐底分析 (土體模型下陷部分的表面施加均布載荷12.65 kPa，方向?yàn)閦軸負(fù)向）;3）地基土體固結(jié)分析 (固結(jié)時(shí)間設(shè)為90 d）;4）沉墊上拔分析 (土體模型下陷部分的表面施加20 kPa的均布載荷，方向?yàn)閦軸正向）。

模型底面以及4個(gè)側(cè)面分別約束法向位移，這5個(gè)面均不透水，符合自然邊界條件。模型頂面除下陷部分的表面以外允許自由排水，所以將其孔隙水壓力設(shè)為0，下陷部分表面只有在固結(jié)分析步中設(shè)置為自由排水面。

2 地基應(yīng)力平衡與土體固結(jié)

在Abaqus有限元軟件中建立地基應(yīng)力平衡模擬沉墊坐底，此時(shí)需要滿足土體在豎直方向上位移為0或者逼近0，至少在1E－6 m甚至更小才能滿足要求。圖2是初始地基應(yīng)力平衡計(jì)算結(jié)果。由圖可知，實(shí)驗(yàn)所建立地基土體有限元模型初始地應(yīng)力平衡后在豎直方向上的位移基本保持在1e－7m，滿足要求。

圖2 初始地應(yīng)力平衡z方向上位移云圖Fig.2 Displacement nephogram on z direction at initial stress balance

沉墊坐底瞬間由于與沉墊底面相接觸的地基土體表面設(shè)為不排水，所以在沉墊坐底的瞬間，接觸面以下土體中產(chǎn)生超靜孔隙水壓力。沉墊坐底瞬間地基土體中滲流場(chǎng)如圖3所示。隨后地基土體在沉墊的作用下發(fā)生固結(jié)，在固結(jié)的過(guò)程中，由于沉墊坐底所產(chǎn)生的超靜孔隙水壓力在孔隙水的滲透作用下逐漸消散。沉墊以下地基土體在固結(jié)過(guò)程中產(chǎn)生向下位移，以及由此導(dǎo)致周圍土體由于擠壓作用產(chǎn)生向上位移。此時(shí)對(duì)沉墊坐底過(guò)程的實(shí)際工況進(jìn)行完整的模擬。

圖3 沉墊坐底瞬間土體中滲流場(chǎng)云圖Fig.3 Instantaneous seepage nephogram at themat sit bottom

3 沉墊上拔分析

由于沉墊上拔離底的作用機(jī)理是地基粘著力過(guò)大使土體達(dá)到極限承載力而導(dǎo)致的土體整體剪切破壞還是沉墊上拔而引起的地基土體內(nèi)孔隙水滲流導(dǎo)致的沉墊底面和土體表面的脫離尚不明確，因此分析沉墊上拔吸附力時(shí)，考慮2種可能情況進(jìn)行分析:第一，考慮由于沉墊上拔而引起的地基土體中孔隙水的滲流而導(dǎo)致沉墊底面與地基土體表面分離時(shí)的上拔吸附力;第二，考慮地基粘著力過(guò)大使土體達(dá)到極限承載力而引起土體的整體剪切破壞時(shí)的上拔吸附力。

3.1 孔隙水吸附力分析

首先考慮由于沉墊上拔而引起的土中孔隙水滲流導(dǎo)致的沉墊底面與土體表面分離時(shí)的極限吸附力，即在沉墊上拔的過(guò)程中，地基土體所受載荷突然減小，而在水還來(lái)不及流入土體中時(shí)，產(chǎn)生負(fù)孔隙水壓力，從而對(duì)沉墊底面產(chǎn)生吸附力的作用，負(fù)孔隙水壓力所產(chǎn)生的吸附作用是沉墊上拔吸附力的主要組成部分。

進(jìn)行有限元分析時(shí)，在地基土體下陷部分表面施加20 kPa方向?yàn)閦軸正向的均布載荷以模擬在沉墊上拔。在對(duì)吸附力進(jìn)行分析時(shí)，只需要考慮地基土體下陷部分表面的孔隙水壓力即可，圖4為沉墊上拔模擬過(guò)程地基土體中孔隙水壓力分布示意圖。

圖4 地基土體孔隙水壓力分布云圖Fig.4 Foundation pore water pressure distribution nephogram

在沉墊上拔過(guò)程中，作用于沉墊底面的負(fù)孔隙水壓力呈現(xiàn)一個(gè)遞增的趨勢(shì)。隨著地基土體在沉墊底面的吸附作用下產(chǎn)生沿z軸正向的位移，導(dǎo)致土體顆粒間的孔隙變大，而在飽和粘土中，滲流非常緩慢，這就使孔隙水的填充速度不及土體顆粒間孔隙的增大速度，導(dǎo)致作用于沉墊底面的負(fù)孔隙水壓力逐漸增大。作用在下陷部分表面的均布載荷成線性施加，所以在均布載荷施加的過(guò)程中必定可以找到一個(gè)點(diǎn)，使作用在土體上的上拔力與作用在沉墊底面上的負(fù)孔隙水壓力達(dá)到一個(gè)平衡，這也就是在上拔過(guò)程中需要克服的地基土體對(duì)其吸附力的極限值。

圖5 土體一點(diǎn)孔隙水壓力時(shí)程曲線Fig.5 Pore water pressure time history curve of one point of soil

根據(jù)沉墊底面各節(jié)點(diǎn)處負(fù)孔隙水壓力值可以得到沉墊底面上負(fù)孔隙水壓力分布如圖6所示。

圖6 沉墊底面負(fù)孔隙水壓力分布Fig.6 Negative pore water pressure distribution of bottom surface ofmat

根據(jù)所得到的沉墊底面負(fù)孔隙水壓力分布對(duì)坐標(biāo)平面進(jìn)行二重積分，可以得到沉墊在上拔過(guò)程中，該分析步中每個(gè)時(shí)間點(diǎn)作用于沉墊底面的吸附力數(shù)值 (見表3）。

表3 沉墊受力情況Tab.3 Mat stress

由表3的計(jì)算結(jié)果可以得到如圖7所示沉墊底面吸附力以及上拔力之間的關(guān)系。

圖7 上拔力與吸附力關(guān)系Fig.7 The relation of the adsorption the force and the pull force

由圖7可知，在沉墊上拔到3.33 h之后，線性施加的上拔力克服掉沉墊自重給沉墊以沿z軸正向的運(yùn)動(dòng)趨勢(shì)，上拔到4 h時(shí)，由負(fù)孔隙水壓力提供的吸附力與上拔力達(dá)到平衡，沉墊底面與地基土體表面分離，沉墊上拔完成，這時(shí)吸附力取值為1 385.11 t。

3.2 土體屈服分析

分析地基粘著力過(guò)大使土體達(dá)到極限承載力而引起土體的整體剪切破壞時(shí)的上拔吸附力。在3.1節(jié)所得到的由負(fù)孔隙水壓力產(chǎn)生的吸附力計(jì)算結(jié)果的基礎(chǔ)上可知，沉墊底面與地基土體表面在該沉墊上拔的4 h左右發(fā)生分離，為保守起見，選擇該分析步中發(fā)生分離的下一個(gè)時(shí)間點(diǎn)對(duì)地基土體的屈服情況進(jìn)行分析。

圖8 沉墊上拔時(shí)土體剪應(yīng)力云圖Fig.8 Soil shear stress nephogram whenmat to pull out

圖9 土體模型XY平面中屈服點(diǎn)示意圖Fig.9 Yield point in X，Y plane of soilmodel

由模擬分析可知，在沉墊底面與地基土體表面之間已經(jīng)克服由負(fù)孔隙水壓力產(chǎn)生的吸附作用而發(fā)生分離后，地基土體中在上拔力作用下產(chǎn)生的屈服面還沒有形成一個(gè)整體以使土體內(nèi)部發(fā)生整體剪切破壞，所以，沉墊底面與土體之間接觸面的破壞在地基土體發(fā)生整體剪切破壞之前，上拔吸附力只考慮負(fù)孔隙水壓力的作用即可。

4 地基吸附力影響因素分析

4.1 地基土體粘聚力對(duì)吸附力的影響

在其余土體參數(shù)均不變的條件下，分別針對(duì)粘聚力取值為20 kPa，30 kPa，40 kPa，50 kPa，60 kPa五種情況進(jìn)行分析，得到極限吸附力結(jié)果總結(jié)于表4。以觀察粘聚力對(duì)吸附力的影響。

由圖10可知，在粘聚力達(dá)到40 kPa之前，極限吸附力隨著粘聚力的增加數(shù)值增大，而在粘聚力達(dá)到40 kPa之后，趨勢(shì)相反。由此可知，粘聚力作為粘塑性土體的參數(shù)對(duì)吸附力的影響較為顯著，且關(guān)系曲線出現(xiàn)峰值而不是呈線性變化，且在40 kPa左右吸附力達(dá)到最大值。與筆者之前的認(rèn)為極限吸附力由于負(fù)孔隙水壓力的作用隨著粘聚力的增加呈遞增趨勢(shì)的情況有明顯不同。

4.2 沉墊上拔時(shí)間對(duì)吸附力的影響

在沉墊上拔的過(guò)程中，負(fù)孔隙水壓力的增長(zhǎng)趨勢(shì)主要由地基土體內(nèi)部水的滲流速度相對(duì)于沉墊上拔速度的快慢決定。所以，在有限元模擬沉墊上拔分析中分別取時(shí)間為5 h，20 h，50 h，統(tǒng)一取粘聚力為60 kPa，以觀察上拔過(guò)程中極限吸附力的變化趨勢(shì)。得到的極限吸附力結(jié)果如表4所示。

表4 不同上拔時(shí)間條件下沉墊表面極限吸附力計(jì)算結(jié)果Tab.4 Limited adsorption force calculation results in different time to pull out

由表4可以得到不同地基土體粘聚力與相應(yīng)的極限吸附力的關(guān)系曲線如圖10所示。

同樣得到粘聚力為20 kPa和40 kPa時(shí)，極限吸附力隨上拔時(shí)間的變化趨勢(shì)曲線，匯總為圖11。

圖10 極限吸附力與土體粘聚力的關(guān)系曲線Fig.10 The relation of the limited adsorption force and the cohesive force

圖11 極限吸附力與上拔時(shí)間關(guān)系曲線Fig.11 The relation of the limited adsorption force and the time to pull out

由圖10和圖11可知，隨著沉墊上拔時(shí)間的延長(zhǎng)，沉墊底面所受到的極限吸附力大幅度減小。在延長(zhǎng)上拔時(shí)間的條件下，相對(duì)的沉墊上拔的速度減小，使水的滲流速度相對(duì)于土體表面受拉產(chǎn)生沿z軸正向運(yùn)動(dòng)速度的延遲程度減小，從而延緩了負(fù)孔隙水壓力的增長(zhǎng)速度，使上拔力和吸附力在吸附力較低的情況就可以達(dá)到平衡。同時(shí)，土體顆粒間孔隙變大的速度降低，也有利于負(fù)孔隙水壓力的消散，這在一定程度上導(dǎo)致極限吸附力的減小。

4.3 沉墊底面設(shè)置排水孔對(duì)吸附力的影響

通過(guò)對(duì)在地基土體有限元模型下陷部分表面設(shè)置排水孔進(jìn)行模擬在沉墊上設(shè)置排水孔來(lái)促進(jìn)孔隙水的滲透以減小負(fù)孔隙水壓力對(duì)沉墊底面的吸附作用。模擬時(shí)選擇土體粘聚力為60 kPa、上拔時(shí)間為5 h進(jìn)行分析。

通過(guò)設(shè)置3種排水孔方案進(jìn)行對(duì)比分析:1）在沉墊底面中心處設(shè)置1個(gè)排水孔;2）沿沉墊底面縱向中線設(shè)置位置為四等分處的3個(gè)排水孔;3）沿沉墊底面縱向中線和橫向中線設(shè)置位置分別為四等分處的5個(gè)排水孔。

圖12 設(shè)置5個(gè)排水孔的模型示意圖Fig.12 Model set5 drain

分別給出3種排水孔設(shè)置方法所對(duì)應(yīng)的沉墊表面負(fù)孔隙水壓力分布示意圖以及地基土體中孔隙水的滲流示意圖如圖13～圖18所示。

圖13 1個(gè)排水孔沉墊底面負(fù)孔隙水壓力分布Fig.13 Negative pore water pressure distribution when set1 drain

圖14 1個(gè)排水孔地基土體孔隙水滲流場(chǎng)Fig.14 Instantaneous seepage nephogram when set1 drain

圖15 3個(gè)排水孔沉墊底面負(fù)孔隙水壓力分布Fig.15 Negative porewater pressure distribution when set3 drain

圖16 3個(gè)排水孔地基土體孔隙水滲流場(chǎng)Fig.16 Instantaneous seepage nephogram when set3 drain

圖17 5個(gè)排水孔沉墊底面負(fù)孔隙水壓力分布Fig.17 Negative pore water pressure distribution when set5 drain

圖18 5個(gè)排水孔地基土體孔隙水滲流場(chǎng)Fig.18 Instantaneous seepage nephogram when set5 drain

由圖13～圖18可知，在沉墊上設(shè)置排水孔有助于土體內(nèi)水的滲流，地基土體表面上設(shè)置排水孔的區(qū)域，負(fù)孔隙水壓力為0，并且從滲流場(chǎng)可以看出，這些地方的水分滲流速度較大，對(duì)極限吸附力的降低有一定效果。計(jì)算得到3種方案下極限吸附力結(jié)果見表5。

表5 3種排水區(qū)域設(shè)置下吸附力結(jié)果Tab.5 Limited adsorption force calculation results in 3 model

根據(jù)表5所得結(jié)果，得到吸附力隨排水區(qū)域設(shè)置的變化曲線，如圖19所示。

圖19 沉墊底面極限吸附力與排水條件關(guān)系曲線Fig.19 The relation curve of the limited adsorption and the drainage condition

由圖19可知，在土體表面設(shè)置排水孔能夠有效的降低地基極限吸附力;設(shè)置的排水孔越多，對(duì)極限吸附力的削弱作用越明顯。說(shuō)明在沉墊上設(shè)置排水孔，可以有效輔助平臺(tái)在上浮過(guò)程中沉墊離底。

5 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)對(duì)大尺度箱型沉墊與海底地基的吸附力進(jìn)行研究，主要取得的如下結(jié)論:

1）吸附力通常是由粘著力、負(fù)孔隙水壓力、側(cè)摩阻力3部分組成，是物體被動(dòng)顯示出來(lái)的一種力，影響吸附力的因素很多，其中主要是含水量與土性;

2）通過(guò)有限元軟件Abaqus對(duì)沉墊自升式平臺(tái)沉墊上拔進(jìn)行模擬，在分別考慮地基土體發(fā)生整體剪切破壞以及沉墊底面與地基土體表面由于孔隙水滲流而發(fā)生分離2種情況的基礎(chǔ)上，對(duì)極限吸附力進(jìn)行分析計(jì)算，從而得到沉墊上拔時(shí)地基土體的吸附作用分析只需考慮負(fù)孔隙水壓力的作用;

3）通過(guò)土體參數(shù)對(duì)極限吸附力影響分析，可知隨著粘聚力的增加，極限吸附力呈現(xiàn)先增大后減小的變化趨勢(shì)，在粘聚力取值為40 kPa左右達(dá)到極值;

4）通過(guò)上拔時(shí)間對(duì)極限吸附力的影響分析，可知隨著上拔時(shí)間的延長(zhǎng)，極限吸附力急劇下降;

5）通過(guò)在沉墊上設(shè)置排水孔進(jìn)行數(shù)值分析，可知在沉墊上設(shè)置排水孔，可以減小地基對(duì)沉墊底面的極限吸附力，而且設(shè)置的排水孔越多，效果越好。

通過(guò)以上研究結(jié)論可知，采用鋪砂減小土體粘聚力、延長(zhǎng)沉墊上拔時(shí)間、在沉墊底部開設(shè)排水孔或噴沖孔等方法能夠有效減小沉墊上拔過(guò)程中的地基吸附力，為解決實(shí)際工程中沉墊起浮問(wèn)題提供了可靠的理論分析方法和數(shù)值模擬依據(jù)。

本文實(shí)驗(yàn)過(guò)程在以下方面還需完善:1）底質(zhì)不均勻性的影響?？紤]底質(zhì)的不均勻性，能夠適當(dāng)?shù)臏p小吸附力。2）提升方式的影響。對(duì)于不同的提升方式，尤其是一端先起浮的提升方式，對(duì)建立起合適的分析模型，精確的進(jìn)行吸附力計(jì)算有重要影響。3）結(jié)構(gòu)物形狀對(duì)于吸附力的影響。不同形狀模型的吸附力不同，研究結(jié)構(gòu)物的形狀對(duì)其離底方式與機(jī)理的影響是極為必要的［10］。

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Analysis for mechanism and influencing factor on the foundation adsorption force of the large scalemat

LIU Hai-chao
(Sinopec Shengli Oilfield Technology Institute，Dongying 257017，China）

Bottom-supported platform and jack-up platform has been widely used in the offshore oil and gas development.The foundation adsorption force is produced in the interaction of the bottom-supported platform/mat support jack-up platform and the underwater foundation.Through the nonlinear analysis of stress field and seepage field coupling field，the calculation method of the foundation adsorption force in the large-scale box-typemat and underwater foundation is put forward.And by the research on the parameters of the soil，drawing speed and the openings on themat，the influence factors of the foundation adsorption force is clear and the feasible plan to reduce the adsorption force is put forward.

bottom hull;adsorption force;mechanism;influencing factor

U674.38+1

A

1672－7649(2014）05－0065－07

10.3404/j.issn.1672－7649.2014.05.013

2013－09－04;

2014－03－05

國(guó)家863計(jì)劃資助項(xiàng)目(2010AA09Z304）

劉海超(1986－），男，工程師，主要從事海洋結(jié)構(gòu)物設(shè)計(jì)及相關(guān)科研工作。