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    基于機構(gòu)分析法的圬工拱橋病害產(chǎn)生機理研究

    2014-02-28 04:30:13劉山洪馬登陽

    洪 華,劉山洪,馬登陽

    (重慶交通大學(xué) 土木建筑學(xué)院,重慶 400074)

    近年來,國內(nèi)外眾多專家及學(xué)者針對圬工拱橋病害產(chǎn)生機理進行了深入的研究,得出了許多具有重大意義的結(jié)論和建議[1-4]。然而,現(xiàn)有許多針對圬工拱橋分析的理論,都是建立在線彈性理論基礎(chǔ)之上的,對于出現(xiàn)空洞、風(fēng)化、裂縫的圬工拱橋,也都是偏安全地通過線彈性理論驗算來確定其病害狀況,再得出其病害等級[5-10]。我國JTG H 11—2004《公路橋涵養(yǎng)護規(guī)范》即是根據(jù)線彈性理論和半概率理論的原則,在多家單位通力合作下完成的[6]。但是,筆者在對重慶市永川區(qū)橋梁進行普查時發(fā)現(xiàn),很多圬工拱橋其主要承力部位(主拱圈)裂縫寬度實際上已經(jīng)遠遠超出了JTG H 11—2004《公路橋涵養(yǎng)護規(guī)范》及《橋梁養(yǎng)護管理手冊》的規(guī)定值,這些橋梁不僅沒有出現(xiàn)垮塌的現(xiàn)象,而且還能正常通行車輛。

    對拱橋這種主要承受彎壓荷載的結(jié)構(gòu),當(dāng)結(jié)構(gòu)上某截面所承受的彎矩大于其塑性極限彎矩時,截面上會出現(xiàn)塑性區(qū)域進而產(chǎn)生塑性鉸。截面出現(xiàn)塑性鉸時,并不能使結(jié)構(gòu)立即破壞,結(jié)構(gòu)還能繼續(xù)承受增加的荷載;當(dāng)荷載繼續(xù)增加時,先出現(xiàn)塑性鉸的截面所承受的彎矩維持不變,產(chǎn)生轉(zhuǎn)動,沒有出現(xiàn)塑性鉸的截面所承受的彎矩會繼續(xù)增加,直至結(jié)構(gòu)變成幾何可變體系。筆者基于Heyman機構(gòu)分析法、D.K.McNeely機構(gòu)分析法及錢令希機構(gòu)分析方法分別討論圬工拱橋病害產(chǎn)生機理。

    1 基于Heyman機構(gòu)分析法的圬工拱橋病害產(chǎn)生機理分析

    圬工拱橋在外荷載作用下,主拱圈自身的抵抗內(nèi)力為了與外部荷載平衡,拱圈各截面會形成抵抗壓力線。但抵抗壓力線不會超出拱圈本身,當(dāng)這條壓力線與拱圈的上下邊緣相交或相切時,該處將形成塑性鉸,只發(fā)生變形,不增加內(nèi)力。

    自重、二期、汽車等外荷載作用下,圬工拱橋主拱圈彎矩如圖1。

    圖1 主拱圈彎矩(單位:kN·m)

    由圖1可以推知,在過大外荷載作用下,主拱圈上最易形成塑性鉸的位置位于主拱圈拱頂?shù)牡撞亢椭鞴叭澳_的頂部,如圖2。

    圖2 塑性鉸形成位置Fig.2 Position of plastic hinge

    圖3為主拱圈拱頂及拱腳發(fā)生開裂形成鉸的示意。

    圖3 主拱圈開裂形成的鉸Fig.3 Formed hinge of the main arch cracking

    對于一個構(gòu)件來說,塑性鉸個數(shù)過多將會導(dǎo)致結(jié)構(gòu)變成機構(gòu),不能再承受外部荷載。所以對于無鉸拱來說,塑性鉸的個數(shù)不能超過3個,因為無鉸拱是三次超靜定結(jié)構(gòu),如果塑性鉸個數(shù)超過3個,結(jié)構(gòu)將變成機構(gòu)。

    因此,圬工拱橋的主拱圈(拱腳、拱頂)在長期外部荷載及本身風(fēng)化、水蝕等現(xiàn)象作用下,易產(chǎn)生裂紋且裂紋會不斷增長,直至發(fā)展成為貫穿主拱圈的橫向裂縫,而變成第一個塑性鉸的位置;拱圈內(nèi)力相應(yīng)調(diào)整,出現(xiàn)塑性鉸的地方內(nèi)力不再增加,其他地方內(nèi)力增大,加速了其他地方裂紋的擴張;如此往復(fù),直至主拱圈上產(chǎn)生多處裂紋,橫向貫穿裂縫一旦超過3處,拱橋?qū)l(fā)生垮塌。拱橋發(fā)生垮塌現(xiàn)象的臨界狀態(tài)是橫向貫穿裂縫大于3處。

    2 基于D.K.McNeely機構(gòu)分析法的圬工拱橋病害產(chǎn)生機理分析

    D.K.McNeely[2]對圬工拱橋按圬工材料進行了粗略的分類,將用大塊的砌石材料(厚度≥500 mm)和很薄的砌縫材料(厚度≈5 mm)砌筑成的圬工拱橋定義為好質(zhì)量的圬工拱橋;將用一般的砌石材料(厚度≤300 mm)和很厚的砌縫材料(厚度>30 mm)砌筑成的圬工拱橋定義為差質(zhì)量的圬工拱橋。

    對于質(zhì)量高的圬工拱橋,完全可以利用三鉸破壞機理進行分析;但對于質(zhì)量差的圬工拱橋,應(yīng)利用彈塑性分析方法確定主拱圈各處的實際抗彎剛度,進而判斷主拱圈出現(xiàn)破壞的位置。

    2.1 砌縫砂漿的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系〔式(1)〕

    σ=a(ε)b

    (1)

    式中:σ為砂漿應(yīng)力;ε為砂漿應(yīng)變;a,b為與材料有關(guān)的系數(shù)。

    2.2 應(yīng)變曲率

    砂漿砌體的抗彎剛度分為兩種情況:①砌縫截面上沒有出現(xiàn)拉應(yīng)變,即砌縫全截面都能有效地參與工作;②砌縫截面因彎矩作用而出現(xiàn)拉應(yīng)變,減小了砌縫截面的有效抗力高度。

    臨界狀態(tài)應(yīng)力應(yīng)變的關(guān)系如圖4。

    圖4 臨界狀態(tài)應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系Fig.4 The critical state of stress-strain diagram

    (2)

    (3)

    (4)

    (5)

    (6)

    式(2)~式(6)中:T為截面軸向力;M為截面彎矩;e為軸向力偏心距;H為截面高度;其余符號意義同前。

    所以,此處切縫截面的應(yīng)變曲率為:

    (7)

    圖5 截面出現(xiàn)拉應(yīng)力時的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系Fig.5 Stress-strain relation when section tension stress appears

    2.3 抗彎剛度

    由式(7)可以看出,應(yīng)變曲率隨著壓應(yīng)力偏心距的增大而增大,當(dāng)壓應(yīng)力的偏心距增大到甚至超過4/9H時,應(yīng)變曲率將變得非常大,這說明壓應(yīng)力偏心距存在一個極限值emax,一旦偏心距超過這個極限值,該截面將轉(zhuǎn)變成為塑性鉸,僅起著鉸的作用。當(dāng)壓應(yīng)力偏心距很小的時候,截面上的應(yīng)變曲率也非常小,對主拱圈的開裂應(yīng)力影響也很小,這種情況下截面幾乎不出現(xiàn)拉應(yīng)力,若繼續(xù)計算壓應(yīng)力偏心距將非常繁瑣,所以此處采用二次曲線內(nèi)插的辦法計算壓應(yīng)力偏心距是合理的。通過壓應(yīng)力偏心距與應(yīng)變曲率的關(guān)系,可以推導(dǎo)出砌縫砂漿的瞬間抗彎剛度:

    (8)

    因此,對于圬工拱橋的破壞應(yīng)在圬工拱橋材料上進行分類。好材料的圬工拱橋,依據(jù)三鉸破壞理論能確定其病害產(chǎn)生機理,但差材料的圬工拱橋就不能如此粗略的判斷,而應(yīng)該根據(jù)材料本身特性,確定材料實際抗彎剛度,通過實際抗彎剛度分析拱橋病害來源,從而得出其病害機理。換句話說,圬工拱橋的病害產(chǎn)生機理應(yīng)根據(jù)圬工材料的不同而細分。

    3 基于錢令希機構(gòu)分析法的圬工拱橋病害產(chǎn)生機理分析

    主拱圈上的砌體在外荷載作用下,其接觸方式由原來的面接觸慢慢變?yōu)辄c接觸,同時接觸點也慢慢向邊緣移動,一旦接觸點達到邊緣后,它就不可能再向外移動(除非拱橋垮塌),在后續(xù)過程中,若該截面再次承受外力,只會出現(xiàn)一種狀況,即截面閉合;至此,該截面將不能再承受更大的外力,該處也就成為第一個塑性鉸[3]。等到截面上出現(xiàn)3個以上的塑性鉸時,該主拱圈將由三鉸的靜定結(jié)構(gòu)變?yōu)闄C構(gòu),從而發(fā)生破壞。在給定分布以及數(shù)值的荷載作用下,拱橋主拱圈內(nèi)會形成特定的壓力線(圖2),壓力線的形成服從平衡法。

    由壓力線在拱橋垮塌前不可能超出主拱圈邊緣線,且以主拱圈截面形心軸為參考對象,可以得到壓力線的約束位置:

    (9)

    式中:e為壓力線相對約束位置;D為主拱圈最小厚度。

    拱結(jié)構(gòu)是一個彎壓構(gòu)件,其壓力線的形成也受軸力、剪力及偏心距的影響。為了分析壓力線形成過程及具體位置,通過力學(xué)簡圖(圖6)進行分析,圖6中左端腳反力的3個元素分別為V0,H0,e0,將主拱圈截面分成N個單元,每個單元劃分出n個分段點,作用在其上的荷載有恒載Wn和活荷載Pn。

    圖6 力學(xué)計算簡圖Fig.6 Mechanical calculations schematic diagram

    假設(shè)主拱圈壓力線穿過截面n時,相對截面形心位置的值為en,由壓力線上每一點對應(yīng)的彎矩Wn=0,可以得到:

    (10)

    (11)

    則,壓力相對截面形心位置的值為:

    en=β1xn-β2+β3-yn

    (12)

    式中:xn,yn為截面上分段點n處直角坐標。

    由式(12)所算的壓力線在圬工拱橋中穿行時,不能超出主拱圈砌體厚度的范圍,這就進一步得出en的約束條件:

    (13)

    式中:φn為拱軸線豎向截面和法向截面的夾角。

    最小主拱圈厚度可用數(shù)學(xué)規(guī)劃法來確定,該分析方法是讓主拱圈厚度按一定比例縮小,直到整個主拱圈因為塑性鉸的數(shù)目超過3個而變成機構(gòu)發(fā)生破壞,此時對應(yīng)的主拱圈厚度就是所要求的最小厚度。在發(fā)生破壞之前,主拱圈內(nèi)力所形成的壓力線不斷進行自適應(yīng),直至達到破壞的臨界狀態(tài)。主拱圈壓力線的這種抵抗破壞的自適應(yīng)能力,是來源于砌塊與砌塊之間傳遞內(nèi)力的性質(zhì)。

    綜上,主拱圈上出現(xiàn)裂縫的原因,是過大的外部荷載迫使主拱圈產(chǎn)生塑性鉸,使得主拱圈開裂以釋放自身約束,從而導(dǎo)致圬工拱橋主拱圈上出現(xiàn)裂縫。根據(jù)點接觸假定、力平衡法以及極限狀態(tài)可以明確確定主拱圈中壓力線的位置,即可以定性地判斷出最易出現(xiàn)塑性鉸的位置,便于有針對性的進行加固,能節(jié)省大量人力、物力。

    4 結(jié) 論

    1)主拱圈在長期外部荷載及本身風(fēng)化、水蝕等現(xiàn)象作用下,產(chǎn)生裂紋且裂紋不斷增長,直至發(fā)展成為欲貫穿主拱圈的橫向裂縫,而變成不能傳遞彎矩的塑性鉸;一旦主拱圈上塑性鉸個數(shù)超過3處,拱橋?qū)l(fā)生垮塌,即三鉸破壞機理。

    2)差材料的圬工拱橋,應(yīng)該根據(jù)材料本身特性,確定材料實際抗彎剛度,通過實際抗彎剛度分析拱橋病害來源,從而得出其病害機理。

    3)實際工程中,應(yīng)根據(jù)拱橋最不利荷載組合狀態(tài),確定主拱圈中壓力線的位置,通過確定的壓力線定性地判斷出最易出現(xiàn)塑性鉸的位置,進行有針對性的維修加固,即壓力線定性分析機理。

    4)基于機構(gòu)分析法的研究可以得出,圬工拱橋病害產(chǎn)生的機理是:一個完整的構(gòu)件,在外部荷載的作用下,會出現(xiàn)受力集中區(qū),受力集中區(qū)的荷載一旦超過該區(qū)域的承載極限,將迫使該區(qū)域塑性化,此時,構(gòu)件為避免被破壞掉,會通過產(chǎn)生病害的方式,形成塑性鉸,穩(wěn)定自身承受的能量。但是,一個構(gòu)件允許出現(xiàn)的塑性鉸個數(shù)是有限制的,一旦超過這個限制,構(gòu)件將不再是幾何不變體系,而是可變體系或瞬變體系,而這種體系不能再承力。

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