Φ460 mm PQF三輥連軋管機(jī)組的工藝裝備優(yōu)化及生產(chǎn)實(shí)踐

王旭午，楊為國(guó)，徐福昌，夏克東，柏廣杰

（煙臺(tái)寶鋼鋼管有限責(zé)任公司，山東煙臺(tái)265500）

Φ460 mm PQF三輥連軋管機(jī)組的工藝裝備優(yōu)化及生產(chǎn)實(shí)踐

王旭午，楊為國(guó)，徐福昌，夏克東，柏廣杰

（煙臺(tái)寶鋼鋼管有限責(zé)任公司，山東煙臺(tái)265500）

介紹了針對(duì)高合金鋼鋼管的生產(chǎn)工藝特點(diǎn)，對(duì)Ф460 mm PQF三輥連軋管機(jī)組的工藝布置、工藝參數(shù)及設(shè)備結(jié)構(gòu)等所做的優(yōu)化設(shè)計(jì)、改造及其應(yīng)用效果。生產(chǎn)實(shí)踐證明：對(duì)該機(jī)組所做的優(yōu)化措施合理有效，滿足了高合金鋼鋼管的生產(chǎn)要求；尤其是設(shè)計(jì)階段對(duì)主軋線能力的優(yōu)化提高，避免了因軋制能力不足而出現(xiàn)高合金鋼鋼管軋制困難的情況發(fā)生。

PQF三輥連軋管機(jī)組；Ф460 mm；工藝裝備優(yōu)化；高合金鋼鋼管；薄壁管

為滿足我國(guó)高合金鋼無(wú)縫鋼管的市場(chǎng)需求，煙臺(tái)寶鋼鋼管有限責(zé)任公司（簡(jiǎn)稱煙臺(tái)寶鋼）于2008年開(kāi)始建設(shè)了Ф460 mm PQF三輥連軋管機(jī)組，設(shè)計(jì)年產(chǎn)能52萬(wàn)t，并配套建設(shè)了年產(chǎn)25萬(wàn)t的連續(xù)熱處理線1條，年產(chǎn)14萬(wàn)t的管加工線1條，高壓鍋爐管精整線及一般管精整線各1條。煙臺(tái)寶鋼將該機(jī)組產(chǎn)品定位于大直徑、高合金鋼精品鋼管的生產(chǎn)，產(chǎn)品合金含量較高，因此在采用PQF三輥連軋管技術(shù)的基礎(chǔ)上，按照高合金鋼鋼管生產(chǎn)要求，對(duì)主軋線工藝參數(shù)及設(shè)備又做了進(jìn)一步優(yōu)化，使其成為有利于生產(chǎn)高合金鋼無(wú)縫鋼管的先進(jìn)機(jī)組。

本文將對(duì)該Ф460 mm PQF三輥連軋管機(jī)組的工藝裝備優(yōu)化及其高合金鋼鋼管的生產(chǎn)實(shí)踐進(jìn)行介紹。

1 產(chǎn)品大綱

Ф460 mm PQF三輥連軋管機(jī)組設(shè)計(jì)年產(chǎn)能52萬(wàn)t，產(chǎn)品規(guī)格Φ219～457 mm×5.9～55 mm，管坯規(guī)格Φ300（310），370（380），430（450）mm；可生產(chǎn)鋼管品種包括高合金鋼石油套管、高壓鍋爐管、管線管等，核心鋼管品種為超級(jí)13Cr、2Cr13高合金鋼套管，P5、P91高合金鋼鍋爐管和TP304不銹鋼鋼管等。

2 機(jī)組工藝控制保證系統(tǒng)

Ф460 mm PQF三輥連軋管機(jī)組采用德國(guó)SMS Meer公司設(shè)計(jì)的先進(jìn)的工藝控制系統(tǒng)，包括工藝過(guò)程控制系統(tǒng)（PSS）、輥縫自動(dòng)控制系統(tǒng)（HCCS）和在線監(jiān)測(cè)質(zhì)量保證系統(tǒng)（QAS）。從目前生產(chǎn)情況來(lái)看，上述系統(tǒng)運(yùn)行平穩(wěn)，數(shù)據(jù)采集比較精確，對(duì)保證產(chǎn)品質(zhì)量起到了不可或缺的作用。

脫管機(jī)后配置的IMS（13通道）系統(tǒng)，能夠在線實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)鋼管13個(gè)沿縱向截面的壁厚變化規(guī)律。同時(shí)可以計(jì)算出所有測(cè)量點(diǎn)最大壁厚、最小壁厚及平均壁厚，也可以計(jì)算出偏心率，分析出穿孔機(jī)和連軋管機(jī)對(duì)鋼管壁厚不均的影響程度。

3 工藝裝備優(yōu)化

針對(duì)高合金鋼鋼管的生產(chǎn)工藝特點(diǎn)，煙臺(tái)寶鋼與設(shè)備供應(yīng)商（德國(guó)SMS Meer）及工程設(shè)計(jì)院（中冶京誠(chéng)工程技術(shù)有限公司）共同對(duì)工藝布置、工藝參數(shù)及設(shè)備結(jié)構(gòu)在以下方面做了進(jìn)一步優(yōu)化?，F(xiàn)將其改進(jìn)情況及實(shí)際應(yīng)用效果介紹如下。

3.1 管坯分段鋸布置

管坯分段鋸采用了奧地利MFL公司制造的圓盤(pán)鋸，鋸片為硬質(zhì)合金鑲齒鋸片。根據(jù)管坯合金含量的不同采用不同類型的鋸片及鋸切參數(shù)。目前按照低合金鋼及碳鋼鋼管分段的效率要求，設(shè)計(jì)了3臺(tái)鋸機(jī)，并列布置，并且預(yù)留了第4臺(tái)鋸機(jī)的位置，以滿足大批量生產(chǎn)高合金鋼鋼管的鋸切要求。

3.2 管端定心機(jī)在線布置

管端定心有利于改善管坯在穿孔過(guò)程的咬入，同時(shí)可以改善穿孔毛管頭尾的壁厚精度，為此，在線布置安裝了頭尾定心機(jī)各1臺(tái)。從實(shí)際效果來(lái)看，管坯經(jīng)過(guò)定心確實(shí)起到了改善穿孔咬入的效果；但是，由于空間限制，在線設(shè)備布局比較擁擠，存在定心機(jī)輔助設(shè)備穩(wěn)定性不高，節(jié)奏較慢，跟不上正常生產(chǎn)節(jié)奏的問(wèn)題。由此看來(lái)，同類型機(jī)組采取定心設(shè)備并線布置具有一定的合理性。

3.3 穿孔機(jī)前臺(tái)優(yōu)化

穿孔機(jī)前臺(tái)采用預(yù)旋轉(zhuǎn)裝置，使管坯在穿孔機(jī)咬入時(shí)邊旋轉(zhuǎn)邊前進(jìn)，有利于管坯的咬入。但是，通常管坯在咬入過(guò)程中甩動(dòng)較嚴(yán)重，管坯預(yù)旋轉(zhuǎn)裝置工作環(huán)境惡劣，故障較多。為解決這一問(wèn)題，在設(shè)計(jì)過(guò)程中采取了一些優(yōu)化措施，例如將鏈條傳動(dòng)改為皮帶傳動(dòng)，增加了氧化鐵皮疏通及遮擋裝置等，提高了預(yù)旋轉(zhuǎn)裝置的可靠性。從實(shí)際效果來(lái)看，設(shè)備穩(wěn)定，應(yīng)用較好；尤其當(dāng)穿孔輥老化或穿制Φ450 mm大直徑管坯時(shí)，若不啟用管坯預(yù)旋轉(zhuǎn)功能，不咬入現(xiàn)象明顯增多。

3.4 穿孔機(jī)能力優(yōu)化

在穿孔機(jī)能力驗(yàn)算過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，穿孔機(jī)生產(chǎn)高合金鋼鋼管時(shí)，負(fù)荷能力不足，因此采取了以下增加穿孔機(jī)咬入能力和負(fù)載能力的措施。

（1）穿孔機(jī)主減速箱的減速比從5提高到6，在主電機(jī)轉(zhuǎn)速為355 r/min時(shí)，穿孔機(jī)軋輥轉(zhuǎn)速?gòu)?1 r/min降低至59 r/min，同時(shí)穿孔機(jī)軋輥喉頸尺寸由Φ1 450 mm增大到Φ1 500 mm，提高了高合金鋼管坯的咬入能力。

（2）穿孔機(jī)的主電機(jī)功率由6 500 kW增大至7 800 kW，穿孔機(jī)主減速比從5增大至6，這樣穿孔機(jī)的最大軋制力矩從2 256 kN·m增大到3 156 kN·m，其允許軋制力矩增大了40%，同時(shí)加大了主傳動(dòng)軸直徑，從而滿足了高合金鋼鋼管的軋制負(fù)荷要求。

從實(shí)際應(yīng)用效果看，穿孔機(jī)能力的加大，避免了生產(chǎn)高合金鋼鋼管過(guò)載的風(fēng)險(xiǎn)。在軋制TP304鋼Φ430 mm×34 mm毛管時(shí)發(fā)現(xiàn)，實(shí)際軋制力矩達(dá)到2 200 kN·m，軋制力矩約是同規(guī)格20鋼的2倍，達(dá)到了優(yōu)化之前的最大軋制負(fù)荷要求。

3.5 防氧化劑噴撒技術(shù)

毛管內(nèi)壁氧化鐵皮的去除及防氧化劑的噴撒對(duì)鋼管內(nèi)表面質(zhì)量及連軋管機(jī)的軋制負(fù)荷有著直接影響，尤其高合金鋼鋼管更加重要。煙臺(tái)寶鋼防氧化劑噴撒設(shè)備由德國(guó)PNEUMOTEC公司設(shè)計(jì)制造，該設(shè)備主要特點(diǎn)是防氧化劑噴撒均勻且計(jì)量準(zhǔn)確。其噴嘴設(shè)計(jì)非常簡(jiǎn)單，結(jié)構(gòu)形式為圓餅狀（圖1），中間開(kāi)一中心錐形通孔，圍繞中心錐形孔周圍開(kāi)了8個(gè)與圓餅中心線呈一定角度的通孔。工作原理是：防氧化劑粉末由中心通孔噴出，同時(shí)氮?dú)庥?個(gè)通孔噴出，氮?dú)獬事菪绞角斑M(jìn)，將防氧化劑粉末彌散地附著在穿孔毛管內(nèi)壁上。同時(shí)采用德國(guó)Phosphatherm公司提供的3950F防氧化劑，與傳統(tǒng)使用的硼砂相比環(huán)境有較大改善，且對(duì)人體基本沒(méi)有傷害。

3.6 連軋管機(jī)能力優(yōu)化

為防止PQF連軋管機(jī)軋制高合金鋼鋼管的過(guò)載現(xiàn)象，加大了第2～3機(jī)架的軋制力及主傳動(dòng)電機(jī)功率。原設(shè)計(jì)最大軋制力為5 000 kN，經(jīng)過(guò)改進(jìn)將軋制力提高到6 000 kN，隨之提高了連軋管機(jī)架的剛度，以滿足提高軋制力的要求。

圖1 防氧化劑噴撒裝置噴嘴結(jié)構(gòu)示意

Φ460 mm 5機(jī)架PQF連軋管機(jī)組各機(jī)架的功率分別為800 kW×3，1 000 kW×3，1 000 kW×3，800 kW×3，400 kW×3，與原設(shè)計(jì)比較，第2機(jī)架和第3機(jī)架各輥的傳動(dòng)電機(jī)功率增加了200 kW。

在軋制Φ355 mm×16 mm TP304不銹鋼鋼管時(shí)，最大軋制力達(dá)到4 950 kN，接近原設(shè)計(jì)的最大軋制力，約是同規(guī)格碳鋼鋼管軋制力的1.8倍。若軋制更薄壁厚的不銹鋼鋼管，軋制力還會(huì)進(jìn)一步增加。設(shè)計(jì)優(yōu)化時(shí)若不增加軋制力，生產(chǎn)薄壁不銹鋼鋼管就會(huì)很困難。

3.7 連軋管機(jī)芯棒規(guī)格的優(yōu)化

連軋管機(jī)芯棒造價(jià)昂貴。該Φ460 mm PQF連軋管機(jī)原設(shè)計(jì)芯棒規(guī)格為35種，若在投產(chǎn)前一次性配齊，所需資金巨大。經(jīng)過(guò)壁厚精度計(jì)算分析認(rèn)為，在滿足標(biāo)準(zhǔn)壁厚精度要求的前提下，可以減少芯棒的規(guī)格，所以芯棒規(guī)格由35種減少為27種，節(jié)約芯棒一次性投入4 000～5 000萬(wàn)元。

3.8 脫管機(jī)、定（減）徑機(jī)

Φ460 mm PQF三輥連軋管機(jī)組最初設(shè)計(jì)成品規(guī)格范圍為Φ244.5～457.0 mm，Φ457.0 mm規(guī)格的壁厚為17.9 mm以上，不經(jīng)過(guò)定（減）徑機(jī)而直接由脫管機(jī)出成品，脫管機(jī)的軋輥理想直徑為850 mm，進(jìn)脫管機(jī)的荒管直徑為477 mm。優(yōu)化后，機(jī)組產(chǎn)品外徑規(guī)格拓寬至219.1～457.0 mm，對(duì)Φ457 mm規(guī)格來(lái)講，壁厚增加了9.5～17.9 mm的規(guī)格產(chǎn)品，且全部經(jīng)過(guò)定（減）徑機(jī)出成品，脫管機(jī)的軋輥理想直徑也相應(yīng)改為950 mm，進(jìn)脫管機(jī)的荒管直徑改為482 mm。

定（減）徑機(jī)機(jī)架數(shù)目由10機(jī)架變更為12機(jī)架，滿足了外徑規(guī)格拓展至219.1 mm的需要，在后期實(shí)際生產(chǎn)中還成功開(kāi)發(fā)了Φ206 mm產(chǎn)品。為滿足Φ457 mm鋼管定徑要求，定（減）徑機(jī)軋輥理想直徑也由850 mm增加為950 mm。

定（減）徑機(jī)機(jī)架采取抽軸換輥方式，可以實(shí)現(xiàn)不拆卸機(jī)架就能進(jìn)行換輥的功能。實(shí)踐證明：因機(jī)械裝配精度的影響，軋輥在原機(jī)架原位置裝配勉強(qiáng)滿足孔型精度的要求，如果軋輥換位置換機(jī)架裝配，孔型精度無(wú)法滿足要求；然而，定（減）徑機(jī)機(jī)架采取抽軸換輥方式可以大大提高機(jī)架拆輥及裝輥的效率。

3.9 管排鋸

配置了4臺(tái)奧地利MFL公司制造的鋼管切頭分段圓盤(pán)鋸，鋸片為硬質(zhì)合金鑲齒鋸片。一般廠家管排鋸的布置為兩兩串聯(lián)、然后并聯(lián)布置，但是考慮到鋸切高合金鋼鋼管時(shí)，鋸片壽命相對(duì)下降，鋸片更換相對(duì)頻繁，若采用一般布置方式，更換鋸片時(shí)，與之串聯(lián)的另一臺(tái)鋸機(jī)便不能工作；因此，為提高鋸切效率，改為4臺(tái)鋸機(jī)全部并聯(lián)布置。

4 生產(chǎn)實(shí)踐

4.1 生產(chǎn)概況

2011年4月28日，Ф460 mm PQF三輥連軋管機(jī)組首次軋制20鋼Φ325 mm×14 mm規(guī)格鋼管，一次性軋制成功。目前，機(jī)組正常生產(chǎn)時(shí)，軋制節(jié)奏已經(jīng)達(dá)到設(shè)計(jì)指標(biāo)。

Ф460 mm PQF三輥連軋管機(jī)組的產(chǎn)品定位于高合金鋼精品鋼管，試生產(chǎn)期間完成了碳鋼、5Cr、9Cr、13Cr鋼及18-8型奧氏體不銹鋼的全流程生產(chǎn)試制，并達(dá)到了產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)的要求。

4.2 生產(chǎn)質(zhì)量

4.2.1 拉凹及撕破

拉凹及撕破產(chǎn)生于薄壁管生產(chǎn)中。文獻(xiàn)［1］指出：由于連軋管機(jī)孔型單輥的不均勻變形影響，鋼管最小壁厚一般以連軋管徑壁比50作為一個(gè)界限確定。徑壁比大于40時(shí)容易出現(xiàn)拉凹缺陷，當(dāng)徑壁比為50左右時(shí)，拉凹現(xiàn)象更加嚴(yán)重，甚至出現(xiàn)鋼管撕破現(xiàn)象。煙臺(tái)寶鋼成功試制了徑壁比大于50的鋼管（表1），其中生產(chǎn)Φ325 mm×7 mm鋼管時(shí)，連軋荒管徑壁比達(dá)到58.92。

在生產(chǎn)薄壁管時(shí)要強(qiáng)調(diào)連續(xù)、穩(wěn)定生產(chǎn)，這需要工藝調(diào)整、設(shè)備功能、環(huán)形爐加熱等各環(huán)節(jié)均處于最佳狀態(tài)。根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，產(chǎn)生拉凹的主要影響因素總結(jié)如下。

（1）毛管溫度及其均勻性。隨著毛管溫度的降低，軋制負(fù)荷急劇上升（圖2），經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)證，得出了與文獻(xiàn)［1］同樣的結(jié)論。如果毛管本身溫度低，再加上毛管局部溫降大，軋制時(shí)芯棒抖動(dòng)厲害，很容易出現(xiàn)拉凹甚至撕破，所以對(duì)于薄壁管，特別是高合金鋼鋼管搶溫軋制非常重要。

表1 極限薄壁管及其連軋徑壁比數(shù)據(jù)

圖2 不同毛管入口溫度連軋軋制力對(duì)比

（2）毛管尺寸精度。毛管內(nèi)徑如果過(guò)小，會(huì)造成插棒不順，軋制過(guò)程中容易造成鋼管頭部空軋。過(guò)小的內(nèi)徑，插棒過(guò)程中芯棒與內(nèi)部接觸面積多，還會(huì)造成毛管的溫降不均，軋制穩(wěn)定性差，很容易產(chǎn)生拉凹甚至撕破。如果毛管壁厚與工藝設(shè)定值相差較大，會(huì)造成連軋管機(jī)前幾機(jī)架在拉鋼狀態(tài)下軋制，因而造成鋼管內(nèi)壁的拉凹甚至撕破，此時(shí)要迅速調(diào)整毛管尺寸，或者調(diào)整各機(jī)架軋輥轉(zhuǎn)速的匹配，避免拉鋼軋制。

4.2.2 內(nèi)麻坑及內(nèi)軋疤

內(nèi)麻坑是分布于鋼管內(nèi)表面的如黃豆粒大小的凹坑，一般呈帶狀或片狀分布，多發(fā)生于毛管的頭尾兩端，主要是由防氧化劑噴撒參數(shù)調(diào)整不當(dāng)引起的。煙臺(tái)寶鋼防氧化劑噴撒過(guò)程是：先由高壓氣體（5～6個(gè)大氣壓）將氧化鐵皮吹出毛管；然后用氮?dú)獍逊姥趸瘎┓勰┧偷絿婎^，通過(guò)特別設(shè)計(jì)的旋轉(zhuǎn)空氣噴嘴，把粉末分布到毛管的內(nèi)壁；設(shè)定毛管的內(nèi)徑、長(zhǎng)度及設(shè)定噴撒壓力及時(shí)間等參數(shù)后，噴撒裝置自動(dòng)運(yùn)行。如果參數(shù)設(shè)定不當(dāng)，可能出現(xiàn)由于鋼管頭尾沒(méi)有噴撒上防氧化劑而發(fā)生內(nèi)麻坑缺陷情況；極端情況下，如果噴嘴堵塞就會(huì)出現(xiàn)鋼管全長(zhǎng)的內(nèi)麻坑。內(nèi)軋疤多發(fā)生于鋼管尾部，主要是因?yàn)殇摴芪踩Γㄒ卜Q鐵耳）被芯棒帶入管腔，尾圈壓入管壁形成疤痕，同時(shí)可能將芯棒割傷。文獻(xiàn)［1］給出了詳盡的分析，在此不做贅述。

4.2.3 內(nèi)凸棱及內(nèi)劃道

內(nèi)凸棱由芯棒表面的劃傷痕引起。芯棒與毛管內(nèi)表面產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)摩擦，如果芯棒表面有傷痕（掉肉或刮傷），在軋制過(guò)程中刮傷或掉肉的局部就形成沿軸線方向的凹槽。這種帶有凹槽的芯棒在軋制過(guò)程中與鋼管內(nèi)壁接觸時(shí)就在鋼管內(nèi)表面形成了與芯棒凹槽相對(duì)應(yīng)的凸棱，如果這種凸棱在第4～5機(jī)架出現(xiàn)，就會(huì)直接反映在鋼管內(nèi)表面；如果在第1～3機(jī)架出現(xiàn)，也有可能會(huì)被后兩架輾平，呈條狀折疊。

內(nèi)劃道主要是由于芯棒表面潤(rùn)滑不好，黏結(jié)了防氧化劑與氧化鐵皮反應(yīng)后生成的熔融液渣，軋制時(shí)在鋼管的內(nèi)表面產(chǎn)生的一定深度的劃道。芯棒潤(rùn)滑不好主要是指芯棒表面溫度超出80～100℃，石墨潤(rùn)滑劑在芯棒表面黏附的效果不佳，或是石墨潤(rùn)滑裝置出現(xiàn)故障，潤(rùn)滑劑在芯棒表面噴涂不全等情況［2-3］。

4.3 鋼管尺寸精度

已有大量文獻(xiàn)［4-6］對(duì)連軋鋼管的壁厚精度進(jìn)行了分析，現(xiàn)將煙臺(tái)寶鋼Φ460 mm PQF三輥連軋管機(jī)組生產(chǎn)的高合金鋼鋼管的壁厚情況介紹如下。

4.3.1 P91鋼管尺寸精度

10Cr9Mo1VNbN/SA-335 P91（簡(jiǎn)稱P91）是應(yīng)用在超臨界、超超臨界電站鍋爐上的關(guān)鍵材料［7］，對(duì)軋制的Φ273 mm×28.6 mm P91鋼管進(jìn)行了尺寸精度檢測(cè)。

沿鋼管長(zhǎng)度方向均勻選取5個(gè)截面，每個(gè)截面測(cè)量8個(gè)點(diǎn)壁厚數(shù)據(jù)和4個(gè)點(diǎn)外徑數(shù)據(jù)，測(cè)量結(jié)果見(jiàn)表2。從表2可以看出：鋼管同一截面上壁厚極差最大為2.67 mm，極差最大截面處的壁厚精度為-3.36%～+5.98%，壁厚精度較高；外徑最大極差為0.3 mm。

表2 Φ273 mm×28.6 mm P91鋼管尺寸精度測(cè)量結(jié)果

4.3.2 TP304不銹鋼鋼管尺寸精度

用同樣的測(cè)量方法對(duì)軋制的Φ355 mm×16 mm TP304鋼管進(jìn)行了尺寸精度檢測(cè)，測(cè)量結(jié)果見(jiàn)表3?？梢钥闯?，鋼管同一截面上壁厚極差最大值為2.21 mm，極差最大截面的壁厚精度為-4.25%~+7.75%，壁厚精度較高；外徑最大極差為1.7 mm。

表3 Φ355 mm×16 mm TP304不銹鋼鋼管尺寸精度測(cè)量結(jié)果

4.3.3 極限薄壁管壁厚精度

極限薄壁管生產(chǎn)難度大，相對(duì)于中壁厚鋼管，其壁厚精度降低，特別是一些極限薄壁氧氣瓶管，壁厚精度控制難度更大。抽查一支Φ325 mm×7.5 mm氧氣瓶管進(jìn)行超聲波壁厚檢測(cè)，其壁厚最大值8.60 mm，最小值7.13 mm，平均值7.86 mm，壁厚精度±9.35%；抽查一支Φ406 mm×9.9 mm氧氣瓶管，其壁厚最大值11.37 mm，最小值9.37 mm，平均值10.39 mm，壁厚精度±9.62%。

5 結(jié)語(yǔ)

煙臺(tái)寶鋼圍繞高合金、難變形鋼種為核心產(chǎn)品的軋制需求，對(duì)Ф460 mm PQF三輥連軋管機(jī)組所做的優(yōu)化措施取得了較好的效果，所生產(chǎn)的高合金鋼鋼管滿足產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)要求，尤其是設(shè)計(jì)階段對(duì)主軋線能力的優(yōu)化提高，避免了因能力不足軋制高合金鋼鋼管出現(xiàn)困難的情況發(fā)生。

［1］余大典，潘孝禮，王嘯修.寶鋼Φ460無(wú)縫鋼管三輥連軋管機(jī)組的技術(shù)進(jìn)步［J］.寶鋼技術(shù)，2009（5）：53-56.

［2］莊鋼，尹溪泉.連軋無(wú)縫鋼管產(chǎn)品缺陷（欠）分析［J］.鋼管，2006，35（5）：26-29.

［3］成海濤.無(wú)縫鋼管缺陷與預(yù)防［M］.成都：四川科學(xué)技術(shù)出版社，2007.

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Optimization of Process Equipment and Production Practice of Φ460 mm PQF Plant

WANG Xuwu，YANG Weiguo，XU Fuchang，XIA Kedong，BAI Guangjie
（Yantai Baosteel Pipe Co.，Ltd.，Yantai 265500，China）

Introduced in the paper are the process features of the high alloy steel pipe production，and the optimizing design，revamp as well as its application effect concerning the process arrangement，process parameters and equipment structure of the Ф460 mm PQF plant.Relevant actual operation practice demonstrates that the optimizing actions taken on the plant are reasonable and effective and can meet the requirements of the production of high alloy steel pipes.In particular，the optimization of the main rolling line capacity made at the design phase has prevented the occurrence of the difficulties in high alloy steel pipe rolling due to insufficient rolling capacity.

PQF plant；Ф460 mm；process equipment optimization；high alloy steel pipe；light-wall pipe

TG335.71

B

1001-2311（2014）03-0049-05

2014-01-08）

王旭午（1960-），男，研究員，總經(jīng)理，主要從事無(wú)縫鋼管生產(chǎn)工藝研究工作。