滯后型巖爆孕育過(guò)程的圍巖時(shí)效變形

馬天輝， 唐春安， 張文東

(大連理工大學(xué) 土木工程學(xué)院， 遼寧 大連 116024)

0 引 言

在我國(guó)水電、交通等工程領(lǐng)域，近年來(lái)有越來(lái)越多的長(zhǎng)大隧道工程進(jìn)入施工期，地下工程“長(zhǎng)、大、深、群”的特點(diǎn)也將愈加明顯，帶來(lái)的深部巖石力學(xué)問(wèn)題日益顯著，其中尤以巖爆最為突出。由于巖爆災(zāi)害不僅破壞地下工程結(jié)構(gòu)，損壞生產(chǎn)設(shè)備，而且對(duì)現(xiàn)場(chǎng)人員人身安全造成嚴(yán)重威脅，已成為目前世界上深部地下工程中亟需解決的技術(shù)瓶頸問(wèn)題[1-8]。一般將巖爆分成瞬時(shí)型巖爆和滯后型巖爆。瞬時(shí)型巖爆就是在開挖過(guò)程中或者在開挖完很短時(shí)間內(nèi)發(fā)生的巖爆；滯后型巖爆往往要在開挖結(jié)束后，還要經(jīng)過(guò)一段滯后時(shí)間才發(fā)生。巖爆滯后發(fā)生的危險(xiǎn)性是顯而易見的，它可以使人們覺得巖爆危險(xiǎn)已不存在，過(guò)早進(jìn)入作業(yè)區(qū)而遭遇危險(xiǎn)，國(guó)內(nèi)外很多地下工程中的巖爆都有滯后現(xiàn)象。

一般距離掌子面2～50 m范圍為巖爆高發(fā)區(qū)域，巖爆發(fā)生以后強(qiáng)度隨著時(shí)間的推移而逐漸減弱。我國(guó)二灘水電站、雅礱江錦屏二級(jí)水電站、天生橋、太平驛以及瑞典、挪威Sima等大型水電站引水隧洞的巖爆一般在開挖爆破以后的一定時(shí)間段內(nèi)發(fā)生[9-12]。二灘水電站左側(cè)導(dǎo)流洞內(nèi)巖爆一般發(fā)生在距離掌子面2.0～10 m的范圍內(nèi)，爆破以后的瞬時(shí)巖爆最為強(qiáng)烈，隨著時(shí)間的推移而逐漸減弱；雅礱江錦屏二級(jí)水電站的強(qiáng)烈?guī)r爆滯后20 h左右，延續(xù)時(shí)間長(zhǎng)達(dá)1～2月，有的甚至達(dá)到1 a以上，發(fā)生的位置大多在設(shè)備掘進(jìn)或爆破工作面10～35 m范圍內(nèi)；南盤江天生橋引水隧洞巖爆主要在距離掌子面5～10 m的地方發(fā)生，巖爆時(shí)間具有隨機(jī)性；太平驛水電站巖爆一般在距離掌子面2～30 m的區(qū)域內(nèi)發(fā)生，瞬時(shí)巖爆和滯后巖爆同時(shí)存在。瑞典某引水隧洞巖爆主要發(fā)生在距掌子面2倍洞徑的范圍內(nèi)，隨著掌子面的推進(jìn)在3～4 d內(nèi)衰減[13-16]。

巖爆是一種由漸進(jìn)破壞誘發(fā)突變的過(guò)程，有著極其復(fù)雜的力學(xué)作用機(jī)制，目前國(guó)內(nèi)外對(duì)于巖爆的發(fā)生機(jī)理研究還未突破假說(shuō)和經(jīng)驗(yàn)階段。國(guó)際著名巖石工程學(xué)家Brown教授曾經(jīng)指出：人們對(duì)于巖爆的定義形成一致意見都是很困難的，目前全世界的很多研究中心都為巖爆問(wèn)題的成功解決而努力奮斗著，有關(guān)巖爆的任何進(jìn)展都代表著巖石力學(xué)這門學(xué)科的極大發(fā)展和重大突破[17]。Hoek等也曾指出：“目前對(duì)這種漸進(jìn)破壞過(guò)程還很不清楚，它是巖石力學(xué)研究工作者所面臨的一個(gè)挑戰(zhàn)性難題?！币虼?，進(jìn)行滯后型巖爆的機(jī)理研究不僅是國(guó)家建設(shè)的重大需求，也是科學(xué)研究必須解決的難題。

筆者認(rèn)為“變形的局部化是形成巖爆最主要內(nèi)因”。具有硬巖性質(zhì)的巖石在深部高應(yīng)力環(huán)境中將可能呈現(xiàn)明顯的延性與時(shí)效變形特征，并在持續(xù)高應(yīng)力作用下誘發(fā)巖體工程大變形失穩(wěn)。因受到開挖卸荷影響而向新平衡態(tài)轉(zhuǎn)移的過(guò)程也不是瞬時(shí)完成的，而是一個(gè)隨時(shí)間變化并可產(chǎn)生顯著時(shí)效變形的過(guò)程。一般來(lái)說(shuō)，巖體的流變變形與破壞，是一個(gè)細(xì)觀微破裂萌生擴(kuò)展以及宏觀結(jié)構(gòu)面摩擦滑動(dòng)的不可逆的演化過(guò)程，而這一過(guò)程因環(huán)境與荷載因素的差異會(huì)表現(xiàn)出不同的時(shí)間效應(yīng)。在特定條件下，巖石可由脆性向延性轉(zhuǎn)化，并產(chǎn)生明顯的塑性和流變變形[19-21]?？梢姡谛逗蓷l件下圍巖體在高應(yīng)力環(huán)境中的時(shí)效變形是誘發(fā)巖爆的最主要因素。但是，更多學(xué)者都靜止地看待這個(gè)主要的內(nèi)因，而過(guò)多的強(qiáng)調(diào)開挖擾動(dòng)、爆破震動(dòng)等外在因素的觸發(fā)作用，試圖從能量、應(yīng)力波等角度定量的找到巖爆的起爆點(diǎn)進(jìn)行巖爆的預(yù)測(cè)。因此，對(duì)于滯后型巖爆的機(jī)理研究，應(yīng)著眼于圍巖體的時(shí)效變形特性以及巖體強(qiáng)度的動(dòng)態(tài)演化過(guò)程。

本文提出了滯后型巖爆孕育過(guò)程中的圍巖時(shí)效變形研究新思路?；谒矶磭鷰r的變形及微破裂監(jiān)測(cè)、室內(nèi)聲發(fā)射監(jiān)測(cè)輔助巖石三軸蠕變實(shí)驗(yàn)，建立反映材料流變特性的本構(gòu)關(guān)系和損傷演化方程，以及微震活動(dòng)信息與物理、力學(xué)參數(shù)變化之間的聯(lián)系，并應(yīng)用大規(guī)模數(shù)值分析方法對(duì)圍巖變形的時(shí)間效應(yīng)及其損傷演化規(guī)律進(jìn)行系統(tǒng)的研究，揭示隧洞滯后型巖爆的圍巖時(shí)效變形誘發(fā)機(jī)理，為尋求隧洞圍巖的變形失穩(wěn)控制和防治方法提供理論依據(jù)。

1 研究的新思路

筆者提出的滯后型巖爆孕育過(guò)程中的圍巖時(shí)效變形研究新思路，是以“滯后型巖爆孕育過(guò)程的圍巖時(shí)效變形”為研究對(duì)象，從而凝練出“巖石蠕變過(guò)程聲發(fā)射前兆及其時(shí)空演化規(guī)律”和“卸荷條件下圍巖流變失穩(wěn)的作用機(jī)理”兩條需要解決的科學(xué)問(wèn)題，然后各自細(xì)分為四個(gè)具體的研究?jī)?nèi)容，通過(guò)多種方法和理論的融合，預(yù)期達(dá)到“圍巖的流變失穩(wěn)孕育過(guò)程與滯后型巖爆機(jī)理”的研究成果。具體研究思路如圖1所示。

1.1 巖石三軸卸荷蠕變實(shí)驗(yàn)

進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研，根據(jù)實(shí)驗(yàn)?zāi)康拇_定樣本的采集地點(diǎn)，盡量減小因樣本而帶來(lái)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的差異性。按照國(guó)際巖石力學(xué)協(xié)會(huì)對(duì)巖石試樣的要求加工巖樣，進(jìn)行室內(nèi)不同圍壓下的三軸蠕變實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)設(shè)備主要采用“巖石多場(chǎng)耦合過(guò)程三軸流變實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)”，根據(jù)隧洞賦存環(huán)境特點(diǎn)同時(shí)結(jié)合巖樣的瞬態(tài)抗壓強(qiáng)度，研究并確定實(shí)驗(yàn)所采用的應(yīng)力取值。巖樣的上部作用有均勻分布的軸向靜壓力，環(huán)向施加恒定的外部圍壓。按照特定圍壓卸荷路徑，開展不同初始偏應(yīng)力作用下三軸流變實(shí)驗(yàn)。整個(gè)實(shí)驗(yàn)過(guò)程由計(jì)算機(jī)控制數(shù)據(jù)采集和處理，最后獲得試樣的軸向變形、環(huán)向變形隨時(shí)間變化的全部數(shù)據(jù)。

圖1 研究思路框圖

同時(shí)，采用聲發(fā)射儀監(jiān)測(cè)聲發(fā)射活動(dòng)，分析巖樣在不同實(shí)驗(yàn)條件下卸荷流變的微破裂時(shí)空分布和演化特征，總結(jié)不同應(yīng)力作用下巖石卸荷蠕變變形及蠕變率隨時(shí)間發(fā)展階段特征。研究不同應(yīng)力對(duì)巖石卸荷蠕變的影響規(guī)律及相關(guān)聯(lián)系，根據(jù)不同實(shí)驗(yàn)條件下巖石聲發(fā)射活動(dòng)規(guī)律及時(shí)空演化過(guò)程，探討巖石卸荷流變損傷特征。研究巖石非均勻性與巖石破壞中的聲發(fā)射序列之間的聯(lián)系，建立幾種典型巖石的聲發(fā)射模式，進(jìn)一步研究不同類型的巖石聲發(fā)射現(xiàn)象的圍壓效應(yīng)。

圖2中的聲發(fā)射事件三維定位結(jié)果直觀反映了巖樣裂紋初始位置、擴(kuò)展方位、裂紋寬度變化、裂紋的演化過(guò)程以及裂紋擴(kuò)展的曲面形態(tài)，為深入研究裂紋的擴(kuò)展過(guò)程及空間形態(tài)奠定了基礎(chǔ)。同時(shí)，亦為研究巖樣在不同實(shí)驗(yàn)條件下卸荷流變的微破裂時(shí)空分布和演化特征提供了可能。

圖2 聲發(fā)射事件“空白區(qū)”與裂紋貫通區(qū)

1.2 微破裂前兆及時(shí)空演化規(guī)律

(1) 巖體流變致失穩(wěn)的災(zāi)變模型。巖體在受載過(guò)程中內(nèi)部不斷產(chǎn)生的微破裂，是巖體非線性變形的主要原因。這些微破裂繼續(xù)發(fā)展形成宏觀裂紋，最后達(dá)到突變狀態(tài)導(dǎo)致巖體失穩(wěn)破壞，而巖體內(nèi)部的微破裂信息正是圍巖宏觀失穩(wěn)的前兆。因此，筆者提出巖體漸進(jìn)破裂誘發(fā)失穩(wěn)的災(zāi)變模型，研究巖石漸進(jìn)破壞過(guò)程中的微震時(shí)間序列和空間序列特征。根據(jù)微破裂的時(shí)、空、強(qiáng)(時(shí)間、空間、強(qiáng)度)特征和頻度與聚集程度及其宏觀發(fā)展規(guī)律，研究微破裂分布及變形破壞過(guò)程局部化現(xiàn)象，提出巖石漸進(jìn)破裂誘致災(zāi)變前兆模式。通過(guò)研究巖體工程災(zāi)害孕育過(guò)程中的應(yīng)力積累、應(yīng)力釋放和應(yīng)力遷移的3S現(xiàn)象及基本規(guī)律，建立背景應(yīng)力場(chǎng)擾動(dòng)與微震活動(dòng)性關(guān)系，總結(jié)巖體災(zāi)害孕育過(guò)程中的微震活動(dòng)時(shí)空演化機(jī)制，建立巖體工程災(zāi)害的微震前兆信息和失穩(wěn)模式，為建立災(zāi)害預(yù)警模型提供理論依據(jù)。

(2) 工程擾動(dòng)下的巖體損傷演化及其微震活動(dòng)性分析。運(yùn)用微震監(jiān)測(cè)技術(shù)獲取巖體工程在不同工程擾動(dòng)下的微震信息，綜合運(yùn)用時(shí)-頻分析技術(shù)研究巖體微震波形、幅頻特征及微破裂時(shí)空演化規(guī)律。圖3為錦屏二級(jí)水電站某排水隧洞段極強(qiáng)巖爆監(jiān)測(cè)到的微震事件分布和云圖。

圖3 隧道剖面的微震事件分布和云圖 (2009年11月28日錦屏二級(jí)水電站施工排水洞發(fā)生的 極強(qiáng)巖爆微震事件)

統(tǒng)計(jì)分析一段時(shí)間內(nèi)一定地段所有獲得的微震震級(jí)-頻率關(guān)系特征，重點(diǎn)關(guān)注易于發(fā)生巖爆的特定地質(zhì)結(jié)構(gòu)附近的b值變化規(guī)律，綜合分析巖體裂隙與斷層等構(gòu)造異常區(qū)的微震演化規(guī)律及微震事件震源發(fā)生機(jī)理，為隧洞圍巖穩(wěn)定性反饋分析奠定基礎(chǔ)。

研究巖體與工程擾動(dòng)的相互作用，探尋開挖擾動(dòng)等因素對(duì)巖體損傷的影響，識(shí)別和圈定巖體內(nèi)部已知斷層的活化和演化規(guī)律，并依據(jù)微破裂分布規(guī)律推斷和預(yù)測(cè)未知地質(zhì)缺陷(斷層)的走向、范圍及其災(zāi)變演化特征。

例如，現(xiàn)場(chǎng)施工中經(jīng)常會(huì)遇到很多地質(zhì)勘測(cè)中沒有發(fā)現(xiàn)的未知地質(zhì)結(jié)構(gòu)(見圖4)，目前這些未知斷層和結(jié)構(gòu)面在開挖前只有通過(guò)微震活動(dòng)規(guī)律才能準(zhǔn)確地反映出來(lái)。未知斷層的成功探測(cè)有助于現(xiàn)場(chǎng)施工進(jìn)度安排、方案制定和修改、及時(shí)采取安全防護(hù)措施防范巖爆災(zāi)害，而且對(duì)于隧洞滯后型巖爆的機(jī)理研究具有重要意義。

圖4 幾條斷層上的微震信息顯示 (微震監(jiān)測(cè)系統(tǒng)監(jiān)測(cè)到的微震事件沿著斷層響應(yīng)， 圖中紅色線框表示斷層的位置及走向)

(3) 基于微震監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)反饋的巖體損傷模型建立。對(duì)震源精確定位以后，微震監(jiān)測(cè)系統(tǒng)得到的震源參數(shù)信息十分豐富，例如震級(jí)、矩震級(jí)、能量大小以及靜動(dòng)態(tài)應(yīng)力降等與巖石損傷破裂相關(guān)的信息。首先建立整個(gè)微震監(jiān)測(cè)范圍內(nèi)的全尺寸三維巖體計(jì)算模型，將三維模型坐標(biāo)與微震事件空間坐標(biāo)一一對(duì)應(yīng)。然后根據(jù)能量耗散原理，結(jié)合微震監(jiān)測(cè)得到的震源信息，研究微震活動(dòng)演化的不同階段中巖體類型、強(qiáng)度和裂隙分布特性與微震事件率、能量率之間的關(guān)系。推演微破裂能量損失與巖體物理力學(xué)參數(shù)變化之間的規(guī)律，建立基于微震損傷效應(yīng)的巖體劣化準(zhǔn)則。根據(jù)巖體劣化準(zhǔn)則修正模型的物理力學(xué)參數(shù)，導(dǎo)入到三維數(shù)值模型中開展大規(guī)?？茖W(xué)計(jì)算反饋分析，研究巖體漸進(jìn)破壞過(guò)程中的微震損傷效應(yīng)和失穩(wěn)演化機(jī)制。圖5所示為微震監(jiān)測(cè)和計(jì)算分析原理流程圖。

將監(jiān)測(cè)到的微震信息放到背景應(yīng)力場(chǎng)中。一方面，提取應(yīng)力場(chǎng)中合理的因素，以便對(duì)微震活動(dòng)進(jìn)行解釋；另一方面，根據(jù)微震信息，調(diào)整局部單元的力學(xué)參數(shù)，使之符合微震監(jiān)測(cè)的結(jié)果。這個(gè)過(guò)程是需要經(jīng)過(guò)幾次調(diào)整才能使應(yīng)力場(chǎng)分布和微震監(jiān)測(cè)的結(jié)果吻合。根據(jù)微震數(shù)據(jù)的解析理論和微震空間分布規(guī)律、時(shí)間序列特征與施工工序的關(guān)系，分析圍巖變形與微破裂演化之間的聯(lián)系，揭示隧洞卸荷作用下圍巖發(fā)生變形失穩(wěn)的前兆規(guī)律，同時(shí)與室內(nèi)巖石蠕變實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。

圖5 基于微震監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)反饋的巖體損傷計(jì)算流程圖

1.3 巖體卸荷蠕變損傷模型

在對(duì)巖石卸荷作用下基本力學(xué)特性和蠕變?cè)囼?yàn)研究成果的分析整理基礎(chǔ)上，借助于流變力學(xué)、細(xì)觀損傷力學(xué)、巖石力學(xué)等理論，對(duì)巖石變形的時(shí)效特性進(jìn)行理論分析，建立反映材料流變特性的本構(gòu)關(guān)系和損傷演化方程。利用RFPA強(qiáng)度折減計(jì)算方法對(duì)巖體卸荷蠕變破壞過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬，與物理實(shí)驗(yàn)蠕變過(guò)程和巖石真實(shí)破壞結(jié)果比較分析,如圖6～8所示。其中圖6為數(shù)值模擬試樣應(yīng)力分布圖，圖7為模擬結(jié)果的聲發(fā)射分布圖(圖中紅色區(qū)域表示拉破壞，白色區(qū)域表示壓破壞)。觀察物理實(shí)驗(yàn)監(jiān)測(cè)到的微震事件空間分布規(guī)律與數(shù)值模擬聲發(fā)射事件的分布關(guān)系，利用數(shù)值手段驗(yàn)證并進(jìn)一步深入研究巖體卸荷蠕變損傷的破壞過(guò)程。

圖9為現(xiàn)場(chǎng)巖爆圖片和數(shù)值分析結(jié)果圖。通過(guò)建立分析圍巖體在特定地質(zhì)條件下的損傷模型，將微震監(jiān)測(cè)結(jié)果和模擬破壞模式進(jìn)行對(duì)比分析，提高微震監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的有效性和可靠性，并在此基礎(chǔ)上進(jìn)行從微觀損傷到宏觀破壞過(guò)程的反饋分析。反映巖體內(nèi)部損傷情況，再現(xiàn)圍巖體內(nèi)部微破裂產(chǎn)生、發(fā)育、擴(kuò)展以及貫通形成滑移面全過(guò)程，輔助提高基于微震監(jiān)測(cè)的巖爆預(yù)警機(jī)制。將數(shù)值模擬結(jié)果與地質(zhì)資料、施工資料等現(xiàn)場(chǎng)情況相結(jié)合，研究擾動(dòng)條件下背景應(yīng)力場(chǎng)積累、釋放、轉(zhuǎn)移的基本規(guī)律，能夠揭示卸荷圍巖蠕變失穩(wěn)破壞模式和失穩(wěn)破壞演化機(jī)理。

圖7 數(shù)值模擬的試樣蠕變破壞過(guò)程

圖8 試樣蠕變破壞過(guò)程中的聲發(fā)射 (圖中紅色區(qū)域表示拉破壞，白色區(qū)域表示壓破壞)

圖9 現(xiàn)場(chǎng)巖爆圖片和數(shù)值分析結(jié)果

1.4 圍巖時(shí)效變形大規(guī)模數(shù)值計(jì)算

根據(jù)建立的數(shù)理模型，研究開發(fā)巖石蠕變和松弛等時(shí)間效應(yīng)的數(shù)值模擬分析系統(tǒng)，并用室內(nèi)實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證，實(shí)現(xiàn)高應(yīng)力作用下圍巖時(shí)效變形誘發(fā)滯后型巖爆孕育過(guò)程和沖擊效應(yīng)的真實(shí)再現(xiàn)。建立微震活動(dòng)性信息與物理、力學(xué)參數(shù)變化之間的聯(lián)系，應(yīng)用大規(guī)模數(shù)值分析方法進(jìn)行不同偏應(yīng)力作用下隧洞圍巖的流變失穩(wěn)研究，獲得應(yīng)力場(chǎng)、位移場(chǎng)、裂紋的萌生和擴(kuò)展過(guò)程以及微破裂時(shí)空演化規(guī)律，揭示隧洞滯后型巖爆的圍巖時(shí)效變形誘發(fā)機(jī)理。為尋求隧洞變形失穩(wěn)控制及長(zhǎng)期穩(wěn)定性的預(yù)測(cè)提供理論和應(yīng)用基礎(chǔ)。所有大規(guī)模數(shù)值分析均在如圖10所示的并行集群上進(jìn)行計(jì)算的。

圖10 聯(lián)想深騰1800并行計(jì)算機(jī)群體系結(jié)構(gòu)

因此，結(jié)合流變損傷數(shù)值模型和微震監(jiān)測(cè)手段，進(jìn)行卸荷條件下圍巖體中微觀裂隙的萌生、孕育、擴(kuò)展以及相互作用和貫通機(jī)理研究，了解巖體漸進(jìn)破壞過(guò)程中應(yīng)力場(chǎng)和微震活動(dòng)性空間演化的基本規(guī)律。將微震監(jiān)測(cè)獲得的工程擾動(dòng)、斷層錯(cuò)動(dòng)和裂隙帶活動(dòng)等地質(zhì)構(gòu)造異常信息與數(shù)值模擬的損傷失穩(wěn)過(guò)程應(yīng)力場(chǎng)進(jìn)行耦合分析，揭示卸荷蠕變誘發(fā)圍巖體失穩(wěn)的作用機(jī)制，從而認(rèn)識(shí)隧洞滯后型巖爆的圍巖時(shí)效變形誘發(fā)機(jī)理。

2 結(jié) 語(yǔ)

本文采用流變力學(xué)、損傷力學(xué)、信息科學(xué)等多學(xué)科交叉的方法，提出了滯后型巖爆孕育過(guò)程中的圍巖時(shí)效變形研究新思路?；谒矶磭鷰r的變形及微破裂監(jiān)測(cè)實(shí)踐、室內(nèi)聲發(fā)射監(jiān)測(cè)輔助巖石三軸蠕變實(shí)驗(yàn)，研究深埋隧洞圍巖在蠕變過(guò)程中的微破裂前兆及其時(shí)空演化規(guī)律，根據(jù)卸荷蠕變變形損傷演化規(guī)律及蠕變率隨時(shí)間的發(fā)展階段特征，建立反映材料流變特性的本構(gòu)關(guān)系和考慮微震損傷的巖體劣化方程，以及微震活動(dòng)信息與物理、力學(xué)參數(shù)變化之間的聯(lián)系，并應(yīng)用大規(guī)模數(shù)值分析方法對(duì)圍巖變形的時(shí)間效應(yīng)及其損傷演化規(guī)律進(jìn)行系統(tǒng)的研究。研究結(jié)果表明：深埋巖體隧洞中，巖爆的時(shí)間、空間、強(qiáng)度等分布存在較明顯的規(guī)律性，巖爆發(fā)生之前普遍存在一個(gè)孕育過(guò)程，并伴隨著大量微破裂的產(chǎn)生和微震能量的釋放(微震前兆)，微震活動(dòng)對(duì)巖爆事件普遍具有時(shí)間優(yōu)先性和空間一致性，可利用其指導(dǎo)安全施工，從而為滯后型巖爆預(yù)測(cè)和安全施工提供新的研究思路。

[1] 錢七虎. 地下工程建設(shè)安全面臨的挑戰(zhàn)與對(duì)策[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2012，31(10)：1945-1956.

QIAN Qi-hu. Challenges faced by underground projects construction safety and countermeasures [J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2012，31(10)：1945-1956.

[2] 楊 健, 王連俊. 巖爆機(jī)理聲發(fā)射試驗(yàn)研究[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào), 2005, 24(20): 3796-3802.

YANG Jian, WANG Lian-jun. Study on mechanism of rock burst by acoustic emission testing [J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2005,24(20): 3796-3802.

[3] 錢七虎. 巖爆機(jī)制的簡(jiǎn)化分析和決定性參數(shù)的思考[C]// 中國(guó)科協(xié)學(xué)術(shù)部編(巖爆機(jī)制探索)， 北京：中國(guó)科學(xué)技術(shù)出版社，2011：3-13.

QIN Qi-hu. Simplified analysis of rockburst mechanism and considerationsof determinative parameters[C]// Academic Department, China Association for Science and Technology ed. Explore Rockburst Mechanism. Beijing：China Science and Technology Press，2011：3-13.

[4] 謝和平，Pariseau W G. 巖爆的分形特征和機(jī)理[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，1993，12(1)：28-37.

Xie He-ping， Pariseau W G. Fractal character and mechanism of rock bursts [J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering， 1993，12(1)：28-37.

[5] Young R P. Rockbursts and Seismicity in Mines[M]. Ontario, Canada: Balkema, Roterdam, 1993.

[6] STACEY T R. Dynamic rock failure and its containment[C]//Proceedings of the First International Conference on Rock Dynamics and Applications. Lausanne: CRC Press, 2013: 57-70.

[7] 馮夏庭, 陳炳瑞, 明華軍, 等. 深埋隧洞巖爆孕育規(guī)律與機(jī)制: 即時(shí)型巖爆[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào), 2012,31(3): 433-444.

FENG Xia-ting, CHEN Bing-rui, MING Hua-jun,etal. Evolution law and mechanism of rockbursts at deep tunnels: immediate rockburst[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2012, 31(3): 433-444.

[8] 唐春安，王繼敏. 巖爆及其微震監(jiān)測(cè)預(yù)報(bào)-可行性與初步實(shí)踐[J]. 巖石力學(xué)與工程動(dòng)態(tài)，2010(1)：43-55.

TANG Chun-an, WANG Ji-min. .Microseismic monitoring and prediction of rockburst-feasibility and primary practice [J]. News Journal of CSRME，2010(1)：43-55.

[9] 周德培，洪開榮. 太平驛隧洞巖爆特征及防治措施[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，1995，19(2)：171-178.

Zhou De-pei，Hong Kai-rong. The rockburst features of Taipingyi tunnel and the prevention methods [J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，1995，19(2)：171-178.

[10] 李春杰.秦嶺隧道巖爆特征與施工處理[J].世界隧道，1999(1)：36-41.

Li Chun-jie. Rock burst characteristics and treatment methods in Qinling tunnel[J]. Tunnelling and Underground Works, 1999(1)：36-41.

[11] 黃運(yùn)飛. 天生橋引水隧洞巖爆防治措施研究[J].地下空間，1989(2):55-58.

Huang Yun-fei. Research on prevention of rockburst for Tianshengqiao headace tunnels[J]. Underground Space, 1989(2):55-58.

[12] 鄒成杰.地下工程中巖爆災(zāi)害發(fā)生規(guī)律與巖爆預(yù)測(cè)問(wèn)題的研究[J].中國(guó)地質(zhì)災(zāi)害與防治學(xué)報(bào), 1992,3(4):48-53.

Zou Cheng-jie. Study on the law of occurring rockburst hazard in underground engineering and its forecasting [J]. The Chinese Journal of Geological Hazard and Control，1992，3(4)：48-53.

[13] 徐林生.卸載狀態(tài)下巖爆巖石力學(xué)實(shí)驗(yàn)[J].重慶交通學(xué)院學(xué)報(bào)，2003，22(1)：1-4.

Xu Lin-shen. Research on the experimental rock mechanics of rockburst under unloading condition [J]. Journal of Chongqing Jiaotong University, 1992，3(4)：48-53.

[14] 張鏡劍，傅冰駿，尚彥軍. 應(yīng)變型巖爆地區(qū)工作方法初探[J]. 巖石力學(xué)與工程動(dòng)態(tài)，2011(3)：35-47.

ZHANG Jing-jian，F(xiàn)U Bing-jun，SHANG Yan-jun. Methods for study of strain mode rockburst [J]. News Journal of CSRME，2011(3)：35-47.

[15] 王瑞紅,李建林,蔣軼州等.開挖卸荷對(duì)砂巖力學(xué)特性影響實(shí)驗(yàn)研究[J]. 巖土力學(xué)，2010，31 (supp.1)：156-162.

Wang Rui-hong，Li Jian-lin，Chen Xing，etal. Experimental study on the influence of excavation unloading on sandstone mechanical properties[J].Rock and Soil Mechanics，2010，31(supp.1)：156-162.

[16] 黃志平，唐春安，馬天輝，等. 卸載巖爆過(guò)程數(shù)值試驗(yàn)研究[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2008，27(1)：171-179.

Huang Zhi-ping，Tang Chun-an，Ma Tian-hui，etal. Numerical test investigation on unloading rockburst process[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2008，27(1)：171-179.

[17] Brown E T. Rockbunts: Prediction and control [J]. Tunnels and Tunnelling, 1984，15: 17-19.

[18] Hoek E, Brown E T. Underground excavations in rock [M]. London: The Institution of Mining and Metallurgy, 1980.

[19] Menéndez B, Zhu W, Wong T F. Micromechanics of brittle faulting and cataclastic flow in Berea sandstone[J]. Journal of Structural Geology, 1996, 18 (1): 1-16.

[20] Wong T，David C， Zhu W. The transition from brittle faulting to cataclastic flow in porous sandstones [J]. Mechanical deformation. Journal of Geophysical Research，1997，102 (B2)：3009-3025.

[21] Zhu W， Wong T. The transition from brittle faulting to cataclastic flow: Permeability evolution [J]. Journal of Geophysical Research，1997，102 (B2)： 3027-3041.