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    不同運(yùn)行條件下船用蒸汽蓄熱器充汽過程動態(tài)特性數(shù)值模擬

    2014-02-07 02:55:18孫長江楊元龍王興剛李良才蔡林
    中國艦船研究 2014年5期
    關(guān)鍵詞:蓄熱器船用液相

    孫長江,楊元龍,王興剛,李良才,蔡林

    1 海軍駐大連船舶重工集團(tuán)有限公司軍事代表室,遼寧大連116005

    2 中國艦船研究設(shè)計(jì)中心,湖北武漢430064

    0 引 言

    船用蒸汽蓄熱器的充汽過程是復(fù)雜劇烈的汽液兩相熱質(zhì)交換過程,具有瞬時(shí)充汽量極大、熱負(fù)荷波動頻繁的特點(diǎn)[1]。在充汽過程中,蒸汽蓄熱器筒內(nèi)壓力和水位直接影響蒸汽蓄熱器的充汽效率及蓄熱能力[2]。當(dāng)充汽壓力一定時(shí),充汽集管與蓄熱器壓差越大,蓄熱器水溫上升速率越快;蓄熱器水位越高,單位時(shí)間內(nèi)蒸汽凝結(jié)量越多,放熱量越高,從而充汽反應(yīng)程度愈加完善。因此,研究不同運(yùn)行條件下船用蒸汽蓄熱器充汽過程的動態(tài)特性對船用蒸汽蓄熱器控制及高效、穩(wěn)定的運(yùn)行具有重要意義。

    目前,國內(nèi)外學(xué)者針對蒸汽蓄熱器做了大量研究[3-6]。孫寶芝等[7]根據(jù)船用蒸汽蓄熱器的實(shí)際運(yùn)行狀況,進(jìn)行了不同工況下蒸汽蓄熱器充汽試驗(yàn)研究。胡繼敏等[8]開展了船用蒸汽蓄熱器快速充汽過程吸熱特性的測量方法研究。由于船用蒸汽蓄熱器充汽系統(tǒng)設(shè)計(jì)技術(shù)被封鎖,鮮有關(guān)于船用蒸汽蓄熱器充汽過程動態(tài)特性數(shù)值模擬的文獻(xiàn)報(bào)道。鑒于此,本文擬根據(jù)船用蒸汽蓄熱器的特點(diǎn),利用兩流體數(shù)學(xué)模型,基于數(shù)值模擬方法研究船用蒸汽蓄熱器在不同運(yùn)行條件下充汽過程的動態(tài)特性,揭示壓力、流速、溫度等重要參數(shù)的分布規(guī)律,從而為船用蒸汽蓄熱器控制和運(yùn)行提供依據(jù)。

    1 結(jié)構(gòu)模型及網(wǎng)格劃分

    圖1 所示為蒸汽蓄熱器簡化模型[7]。蒸汽蓄熱器兩端采用半球形封頭,直徑為0.8 m,筒身長度為2 m;過熱蒸汽由進(jìn)汽集管供入,集管開孔均布4 行,每行開24 個(gè)充汽孔,直徑為0.012 m。

    圖1 蒸汽蓄熱器物理模型Fig.1 Physical model of steam accumulator

    圖2 示出了蒸汽蓄熱器的網(wǎng)格模型,采用四面體非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格,管壁進(jìn)行網(wǎng)格加密處理,與壁面接觸的流體添加邊界層網(wǎng)格,以提高壁面聚集網(wǎng)格點(diǎn)的效率。蓄熱器網(wǎng)格模型共包含350 000個(gè)單元,擴(kuò)展率、傾斜度、扭曲度達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求。

    圖2 蒸汽蓄熱器網(wǎng)格模型Fig.2 Grid model of steam accumulator

    2 數(shù)學(xué)控制方程

    2.1 兩流體方程

    液相連續(xù)性方程:

    汽相連續(xù)性方程:

    液相動量方程:

    汽相動量方程:

    液相能量方程:

    汽相能量方程:

    式中:α 為體積分?jǐn)?shù);ρ 為密度,kg/m3;U 為流速,m/s;m 為質(zhì)量傳遞率,kg/(m3·s);t 為時(shí)間,s;μe為動力粘度,kg/(m·s);g 為重力加速度,m/s2;p為壓力,Pa;F 汽液相間作用力,N;h 為比焓,kJ/kg;λe為導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K);T 為溫度,K;Q為汽液相間總熱量傳遞率,kJ/(m-3·s);下標(biāo)l,v和vl 分別代表液相、汽相和從液相到汽相。

    2.2 熱相變方程

    熱相變模型假設(shè)汽液兩相間存在明顯的相界面,汽液兩相通過相界面完成熱質(zhì)交換過程。通過相界面?zhèn)鬟f的總熱量分別為:

    式中:q 為顯熱傳遞率,kJ/(m3·s);k 為汽、液相與相界面的對流傳熱系數(shù),W/(m2·K);A 為界面面積濃度,m-1;Ts為飽和溫度,K;hls為液相飽和焓,kJ/kg;hvs為汽相飽和焓,kJ/kg。

    根據(jù)相界面熱量平衡Ql+Qv=0,可知

    因此,汽液相變潛熱為

    式中,L 為汽化潛熱,kJ/kg。

    對于單位控制容積,其包含的界面面積濃度計(jì)算公式為

    在實(shí)際的相變過程中,汽、液兩相流速各不相同,存在強(qiáng)制對流換熱,采用Hughmark 關(guān)系式[9]計(jì)算對流傳熱系數(shù)。

    汽液兩相間的動量傳遞通常為界面力的形式,包含拖曳力Fd和非拖曳力(升力Ff,湍流耗散力Ftd,壁面潤滑力Fw)。因此,汽液兩相間總作用力為

    拖曳力表示流動阻力,采用Ishii-Zuber 模型計(jì)算。非拖曳力采用汽相誘發(fā)擾動漩渦的Sato 模型求解,以模擬正確的流動結(jié)構(gòu)。

    3 定解條件設(shè)置

    為模擬計(jì)算不同條件下船用蒸汽蓄熱器的充汽過程,引入船用蒸汽蓄熱器試驗(yàn)參數(shù),給出數(shù)值模擬定解條件的設(shè)置:充汽流量0.25 kg/s,充汽溫度270 ℃,充汽壓力0.7 MPa,充汽時(shí)間70 s;筒壁為絕熱條件,采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)計(jì)算近壁區(qū)域流動與傳熱;水、汽相均為有滑移邊界條件。

    4 蓄熱器充汽動態(tài)特性分析

    4.1 不同初始水位下充汽特性

    圖3 所示為不同水位下蒸汽蓄熱器壓力隨時(shí)間的分布曲線。由圖3 可知:充汽起始階段,充汽集管與蓄熱器壓差較大,蒸汽蓄熱器壓力急劇升高;隨著充汽時(shí)間的推移,兩者壓差減小,蓄熱器壓力近似于直線升高的趨勢。從圖中還可以看出,400 mm 初始水位運(yùn)行條件下的蓄熱器壓力明顯低于200 mm 初始水位下的壓力。這是由于初始水位升高引起蒸汽蓄熱器液空間質(zhì)量和熱慣性增大,充汽射流能力減弱,更多充入蓄熱器的過熱蒸汽與液空間的飽和水充分換熱,未能以未凝結(jié)的汽態(tài)直接進(jìn)入汽空間,導(dǎo)致蓄熱器壓力較小。數(shù)值模擬得到的壓力變化規(guī)律與文獻(xiàn)[5]中的計(jì)算結(jié)果吻合較好。

    圖3 不同初始水位下蒸汽蓄熱器壓力變化曲線Fig.3 Time histories of steam accumulator pressures at different initial water levels

    由圖4 可知,蓄熱器內(nèi)部蒸汽溫度隨著蓄熱器初始水位的升高而降低,這主要是由于蓄熱器初始水位越高,充入的蒸汽能更充分地與水工質(zhì)發(fā)生強(qiáng)制對流傳熱,更多過熱蒸汽冷凝成飽和水并儲存在液空間,從而進(jìn)入汽空間的過熱蒸汽質(zhì)量減少,導(dǎo)致汽空間蒸汽溫度較低。

    圖4 不同初始水位下蒸汽蓄熱器蒸汽溫度變化曲線Fig.4 Time histories of steam temperatures of steam accumulator at different initial water levels

    通過對比圖5 與圖6 可知,在充汽流量和壓力較大的條件下,初始水位越高,充入的蒸汽能更充分地與飽和水摻混,汽液兩相流場愈加混亂,充汽對液空間的沖擊和擾動作用更強(qiáng),導(dǎo)致充汽過程中蓄熱器水位波動更大。

    4.2 不同初始壓力下充汽特性

    圖5 初始水位為200 mm,t=10 s 時(shí)水位分布規(guī)律Fig.5 Water level distributions for initial water level of 200 mm at 10 s

    圖6 初始水位為300 mm,t=10 s 時(shí)水位分布規(guī)律Fig.6 Water level distributions for initial water level of 300 mm at 10 s

    圖7示出了初始壓力分別為0.2 MPa和0.3 MPa,初始水位均為300 mm 運(yùn)行條件下蒸汽蓄熱器內(nèi)部壓力隨時(shí)間的變化曲線。由圖可知,蓄熱器內(nèi)部壓力隨著初始壓力增大而升高,這是由于在充汽流量一定的條件下,蓄熱器初始壓力越大,更多的過熱蒸汽以未凝結(jié)汽態(tài)形式直接充入汽空間,導(dǎo)致蓄熱器壓力更高。

    圖7 不同初始壓力下蒸汽蓄熱器壓力變化曲線Fig.7 Time histories of pressures of steam accumulator at different initial pressures

    由圖8~圖11 可知,在充汽流量一定的條件下,與初始壓力0.3 MPa 條件下的蓄熱器壓力和水位相比,初始壓力0.2 MPa 下的蓄熱器流場更加混亂,壓力和水位波動較大。

    由圖12 可知,蓄熱器內(nèi)部蒸汽溫度隨著初始壓力的升高而增大。究其原因主要是蓄熱器初始壓力越高,充入的蒸汽壓力越高,在充汽流量不變的條件下蒸汽流速更大,更多過熱蒸汽沒有在液空間發(fā)生冷凝,而是以汽態(tài)形式直接進(jìn)入汽空間,從而導(dǎo)致蒸汽溫度較高。

    圖8 初始壓力0.2 MPa,t=1 s 時(shí)壓力分布規(guī)律Fig.8 Pressure distributions for initial pressure of 0.2 MPa at 1 s

    圖9 初始壓力0.3 MPa,t=1 s 時(shí)壓力分布規(guī)律Fig.9 Pressure distributions for initial pressure of 0.3 MPa at 1 s

    圖10 初始壓力0.2 MPa,t=1 s 時(shí)水位分布云圖Fig.10 Water level contours for initial pressure of 0.2 MPa at 1 s

    圖11 初始壓力0.3 MPa,t=1 s 時(shí)水位分布云圖Fig.11 Water level contours for initial pressure of 0.3 MPa at 1 s

    圖12 不同初始壓力下蒸汽溫度變化規(guī)律Fig.12 Time histories of steam temperatures at different initial pressures

    5 結(jié) 論

    本文采用兩流體模型和熱相變模型,結(jié)合不同運(yùn)行參數(shù)的邊界條件,進(jìn)行了船用蒸汽蓄熱器充汽過程數(shù)值模擬,分析了不同初始水位和壓力下蓄熱器的動態(tài)特性。在充汽流量一定的條件下,模擬所得主要結(jié)論如下:

    1)蒸汽蓄熱器初始水位越高,充汽過程中蓄熱器壓力越小,蒸汽溫度越低;

    2)蒸汽蓄熱器初始壓力越大,充汽過程中蓄熱器壓力越大,蒸汽溫度越高;

    3)蒸汽蓄熱器初始壓力越大,充汽起始階段蓄熱器水位和壓力波動越劇烈。

    [1]胡繼敏,金家善,嚴(yán)志騰. 汽源參數(shù)變化對儲汽筒充汽系統(tǒng)變工況性能的影響[J]. 海軍工程大學(xué)學(xué)報(bào),2012,24(5):102-107.HU Jimin,JIN Jiashan,YAN Zhiteng. Influence steam supply parameters variation on performances of steam accumulator system[J].Journal of Naval Univer?sity of Engineering,2012,24(5):102-107.

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