大跨連續(xù)波形鋼腹板組合箱梁橋的橫隔板設(shè)置研究

蓋衛(wèi)明

（深圳市市政設(shè)計(jì)研究院有限公司，廣東深圳518029）

0 引言

波形鋼腹板組合箱梁橋是一種具有自重輕、裝配施工便捷、耐久性好、全壽命期經(jīng)濟(jì)效益高、節(jié)能環(huán)保、美觀等眾多優(yōu)點(diǎn)[1-2]的新型組合結(jié)構(gòu)橋梁。近幾年，隨著國(guó)內(nèi)設(shè)計(jì)與施工技術(shù)的發(fā)展，此類橋梁的建設(shè)已由較小跨徑的簡(jiǎn)支梁橋逐漸發(fā)展到了較大跨度的連續(xù)梁橋以及部分斜拉橋。在傳統(tǒng)普通混凝土箱梁基礎(chǔ)上，用波形鋼腹板代替混凝土腹板后，箱梁截面剛度變小，特別是扭轉(zhuǎn)剛度可能削弱60%以上[1]。為了提高波形鋼腹板組合箱梁的抗扭性能，改善截面的畸變效應(yīng)，大跨度的波形鋼腹板組合箱梁需要設(shè)置一定數(shù)量的橫隔板[3]。本文以一座跨徑布置為88 m+156 m+88 m的連續(xù)波形鋼腹板組合箱梁橋?yàn)楣こ瘫尘?，采用有限元分析方法，建立了其三維空間有限元模型，研究了不同的橫隔板布置位置對(duì)其動(dòng)力特性的影響，提出了合理的橫隔板設(shè)計(jì)建議。

1 工程概況

背景工程為一座三跨連續(xù)波形鋼腹板PC箱梁橋，跨徑布置為88 m+158 m+88 m，其立面見圖1，安全等級(jí)為一級(jí)。采用單箱單室截面，箱梁高度由根部的8.9 m按2次拋物線過渡到跨中和邊墩墩頂處的3.8 m，箱梁底板厚度也由根部的1 m按2次拋物線過渡到跨中的0.3 m。橋面寬度為16.25 m，布置為0.5 m(防撞欄)+11.75 m(車行道)+4 m(人行道)。全橋除中支點(diǎn)0號(hào)塊梁段和邊支點(diǎn)20號(hào)塊梁段采用混凝土腹板外，其他梁段均采用波形鋼腹板，在0號(hào)塊外側(cè)11 m梁段內(nèi)和20號(hào)塊外側(cè)4.8 m梁段內(nèi)采用有內(nèi)襯混凝土的組合腹板。波形鋼腹板形狀采用1 600型，厚度為12 mm～24 mm。主梁采用C60混凝土，鋼腹板采用Q345c鋼材。

圖1 橋梁立面圖（單位：m）

2 有限元模型

采用大型通用有限元軟件ANSYS建立上部結(jié)構(gòu)三維板殼模型[4]，上下混凝土頂?shù)装宀捎每梢钥紤]變厚度屬性的線性層結(jié)構(gòu)殼單元Shell99模擬，鋼腹板、混凝土腹板與橫隔板采用彈性殼單元Shell63模擬。頂?shù)装濉⒏拱迮c橫隔板分別建模，三者之間不共有節(jié)點(diǎn)，采用耦合相鄰最近節(jié)點(diǎn)自由度的方式模擬剛性連接。主梁模型共有單元22 400個(gè)、節(jié)點(diǎn)56 050個(gè)，局部有限元模型見圖2。

圖2 主梁局部有限元模型

3 模態(tài)分析

通過模態(tài)分析結(jié)果可以了解結(jié)構(gòu)各向質(zhì)量-剛度特性[5]。本文首先建立了沒有橫隔板的主梁有限元模型，進(jìn)行模態(tài)分析，提取前8階振型和頻率（ω0），見表1。

表1 計(jì)算模型的前8階自振頻率和振型階次

從表1可以看出，前8階振型中，前3階低階振型均為豎彎模式，第一階側(cè)彎振型出現(xiàn)在第4階，第一階扭轉(zhuǎn)振型出現(xiàn)在第6階。通過振型模式的次序，可知波形鋼腹板組合箱梁的振動(dòng)模式與傳統(tǒng)混凝土腹板箱梁類似。從自振頻率的數(shù)值看，波形鋼腹板組合箱梁的豎彎、側(cè)彎及扭轉(zhuǎn)振型的頻率值小于普通混凝土腹板箱梁的振型頻率經(jīng)驗(yàn)值，鑒于波形鋼腹板組合箱梁自重明顯減輕，根據(jù)頻率、剛度、質(zhì)量之間的關(guān)系進(jìn)一步驗(yàn)證了波形鋼腹板組合箱梁各向剛度相比普通混凝土腹板箱梁有所減小的結(jié)論。

4 橫隔板位置對(duì)箱梁剛度的影響分析

在前面有限元模型的基礎(chǔ)上添加一道混凝土橫隔板，橫隔板厚度取固定值0.5 m，上下左右與箱梁混凝土頂?shù)装搴筒ㄐ武摳拱寤蚧炷粮拱骞探Y(jié)。采用ANSYS APDL語言編寫參數(shù)化控制程序，控制橫隔板的位置從橋頭逐漸移動(dòng)到橋尾，移動(dòng)間距為0.8 m，在每個(gè)位置進(jìn)行一次模態(tài)分析，并提取結(jié)構(gòu)的第一階豎彎、橫彎和扭轉(zhuǎn)頻率（ωH），計(jì)算與無橫隔板模型相應(yīng)計(jì)算結(jié)果的比值，得到橫隔板對(duì)組合箱梁豎彎、橫彎和扭轉(zhuǎn)基頻影響效應(yīng)的影響線，見圖3，橫坐標(biāo)表示橫隔板的設(shè)置位置，以主梁示意圖作參考，縱坐標(biāo)表示添加橫隔板對(duì)主梁振動(dòng)基頻的縮放系數(shù)（ωH/ω）0。

圖3 橫隔板對(duì)組合箱梁豎彎、橫彎和扭轉(zhuǎn)基頻影響效應(yīng)的影響線

從計(jì)算結(jié)果和圖3可以看出：橫隔板的設(shè)置對(duì)主梁動(dòng)力特性存在明顯的影響。不僅會(huì)改變不同模態(tài)振型出現(xiàn)的順序，而且會(huì)改變同一振型的頻率大小，同時(shí)對(duì)豎彎、橫彎和扭轉(zhuǎn)三種基本振動(dòng)模式基頻的影響存在明顯的差異。從影響效果來看，添加橫隔板并不一定會(huì)提高結(jié)構(gòu)的振型頻率，在某些區(qū)域會(huì)降低結(jié)構(gòu)的基頻，例如在邊跨距離梁段24～66 m區(qū)間和中跨跨中兩側(cè)48 m區(qū)間內(nèi)設(shè)置橫隔板會(huì)減小主梁豎彎基頻，在中跨跨中兩側(cè)46 m區(qū)間內(nèi)設(shè)置橫隔板會(huì)減小主梁橫彎基頻，在邊跨距離梁端46～70 m區(qū)間內(nèi)布置橫隔板會(huì)減小主梁扭轉(zhuǎn)基頻。從影響效應(yīng)峰值來看，當(dāng)橫隔板設(shè)置在邊支座截面處時(shí)，最大可以提高主梁豎彎基頻5.5%；當(dāng)橫隔板設(shè)置在中跨距離中支座12 m處，對(duì)橫彎和扭轉(zhuǎn)基頻影響效應(yīng)同時(shí)達(dá)到最大值，分別為3.4%和8.0%?？梢姾侠淼脑O(shè)計(jì)橫隔板的位置能更有效地提高此大跨連續(xù)組合箱梁的振動(dòng)基頻，其中以對(duì)扭轉(zhuǎn)基頻的改善效果最為明顯。

5 結(jié)論

為了研究橫隔板對(duì)大跨度連續(xù)波形鋼腹板組合箱梁橋動(dòng)力特性的影響，為此類橋梁的橫隔板構(gòu)造設(shè)計(jì)提供參考，利用有限元軟件ANSYS為一座三跨連續(xù)波形鋼腹板組合箱梁橋建立了三維有限元模型，進(jìn)行了以橫隔板位置為參數(shù)的動(dòng)力特性分析，通過對(duì)計(jì)算結(jié)果的對(duì)比分析得出如下結(jié)論：

（1）此組合箱梁橋的低階振型以豎彎模式為主，第一階側(cè)彎振型和第一階扭轉(zhuǎn)振型出現(xiàn)較晚，這與大部分傳統(tǒng)混凝土腹板箱梁動(dòng)力特性類似。

（2）橫隔板的位置對(duì)此橋豎彎、橫彎和扭轉(zhuǎn)三種基本振動(dòng)模式基頻的影響存在明顯的差異。將橫隔板設(shè)置在邊支座截面處可以最大提高主梁的豎彎基頻5.5%，而設(shè)置在其他位置對(duì)豎彎基頻的影響在±1%以內(nèi)；將橫隔板設(shè)置在邊跨距中支座18 m至中跨距中支座48 m區(qū)間內(nèi)，可以有效提高主梁的橫彎與扭轉(zhuǎn)基頻，當(dāng)橫隔板設(shè)置在中跨距離中支座12 m處時(shí)，對(duì)橫彎和扭轉(zhuǎn)基頻影響效應(yīng)同時(shí)達(dá)到最大值，分別為3.4%和8.0%。

（3）通過設(shè)置橫隔板的方式改善此類大跨度連續(xù)波形鋼腹板組合箱梁橋動(dòng)力特性時(shí)，應(yīng)優(yōu)先設(shè)置在梁端和中支座附近，避免將橫隔板設(shè)置在跨中附近，必要時(shí)應(yīng)進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化分析確定最佳的橫隔板的間距與數(shù)量，同時(shí)需要綜合考慮體內(nèi)束的轉(zhuǎn)向構(gòu)造要求。

[1]陳宜言.波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土橋設(shè)計(jì)與施工[M].北京:人民交通出版社,2008.

[2]袁愛民,戴航,董毓利.波形鋼腹板一混凝土組合橋梁研究的新進(jìn)展[J].青島理工大學(xué)學(xué)報(bào),2008,29(4):30-35.

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[4]王新敏.ANSYS工程結(jié)構(gòu)數(shù)值分析[M].北京:人民交通出版社,2007.

[5]陳宜言,蓋衛(wèi)明,姜瑞娟,等.波形鋼腹板PC箱梁橋基本抗震性能的比較研究[J].哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),2012,44(1):325-330.