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    蘇76-1-20H井鉆井技術(shù)

    2013-12-23 06:09:54王先洲鄧增庫夏景剛王保軍劉從勝
    石油鉆采工藝 2013年2期
    關(guān)鍵詞:摩阻井眼鉆具

    王先洲 蔣 明 鄧增庫 夏景剛 王保軍 劉從勝

    (中國石油渤海鉆探第五鉆井工程分公司,河北河間 062450)

    蘇里格氣田是目前中國產(chǎn)氣量最大的整裝氣田,屬于低孔、低滲、致密儲(chǔ)層型巖性氣藏[1],有效開發(fā)的難度非常大。水平井技術(shù)的應(yīng)用,極大限度地提高了氣藏的暴露面積,可以大幅提高單井產(chǎn)量和采收率,對(duì)低孔、低滲氣藏具有顯著的開發(fā)效益。隨著水平井鉆井技術(shù)的快速發(fā)展和先進(jìn)工具的開發(fā)應(yīng)用,水平段的長度逐漸增加。為進(jìn)一步有針對(duì)性地開展長水平段水平井鉆井工藝研究,形成切實(shí)可行的現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用技術(shù),實(shí)現(xiàn)長水平段水平井技術(shù)的規(guī)模應(yīng)用,渤海鉆探在蘇里格氣田鉆探了一口長水平段水平井蘇76-1-20H 井,實(shí)鉆水平段長2 856 m。

    1 井身結(jié)構(gòu)與井眼軌道設(shè)計(jì)

    1.1 井身結(jié)構(gòu)

    根據(jù)蘇里格氣田的地層特點(diǎn),考慮井眼軌跡的控制和鉆井工藝要求,降低鉆具摩阻和扭矩,有利于水平段的更大延伸。蘇76-1-20H 井采用三開井身結(jié)構(gòu):一開使用?374.6 mm 鉆頭鉆至井深500 m,下入?273.05 mm 表層套管至498.18 m;二開使用?215.9 mm 鉆頭鉆至井深3 490 m,下入?177.8 mm技術(shù)套管至井深3 487.42 m;三開使用?152.4 mm鉆頭鉆至井深6 346 m,水平段采用裸眼完井后下入?88.9 mm 完井壓裂管柱實(shí)施15 段分段壓裂。

    1.2 井眼軌道設(shè)計(jì)

    通過對(duì)比不同造斜率的幾種軌道設(shè)計(jì),在蘇里格地區(qū)常規(guī)水平井的基礎(chǔ)上增加靶前位移150 m、降低造斜率,以便使井眼軌跡平滑減少摩阻扭矩。井眼軌道設(shè)計(jì)參數(shù)見表1。

    表1 蘇76-1-20H 井井眼軌道設(shè)計(jì)

    2 技術(shù)難點(diǎn)

    (1)水平段長,摩阻扭矩大[2],易造成嚴(yán)重托壓;水平段施工泵壓高,排量受限,環(huán)空返速低,巖屑床不能及時(shí)破壞,井眼清潔難度大,致使摩阻因數(shù)增大,滑動(dòng)鉆進(jìn)鉆壓傳遞困難。摩阻扭矩的控制程度直接關(guān)系到水平段的延伸長度[3]。

    (2)蘇里格氣田屬辮狀河沉積,沉積環(huán)境復(fù)雜[4],氣層薄,變化大,易尖滅,需要不斷調(diào)整井斜跟蹤氣層,確保氣層鉆遇率,井眼軌跡控制難度大。

    (3)采用“長水平段多級(jí)分段壓裂技術(shù)”進(jìn)行完井作業(yè),下入完井管柱的同時(shí),需要下入15 個(gè)?140 mm 的裸眼封隔器,環(huán)空間隙僅6.2 mm,對(duì)鉆井液性能和水平段軌跡控制精度要求高。

    (4) 定向段泥巖存在水敏性、硬脆性、破碎性、周期性多種方式的垮塌,長水平段鉆遇大段易塌泥巖,在長時(shí)間浸泡下,容易垮塌造成卡鉆、憋漏地層等復(fù)雜情況,同時(shí)也會(huì)引起井眼清潔和潤滑問題,鉆井液必須有良好的防塌性能。

    (5)?152.4 mm 水平段井眼尺寸小,循環(huán)壓耗大,高泵壓帶來設(shè)備和人身安全風(fēng)險(xiǎn)大。

    (6)小井眼長水平段施工,對(duì)鉆具變形情況需要及時(shí)跟蹤計(jì)算,同時(shí)技術(shù)套管防磨工作難度大。

    (7)長水平段施工存在定向儀器信號(hào)傳輸困難、鉆進(jìn)和鉆井液參數(shù)、鉆具選擇和鉆具組合優(yōu)化缺乏經(jīng)驗(yàn)等不可預(yù)知因素。

    3 主要技術(shù)措施及應(yīng)用效果

    3.1 井眼軌跡控制

    3.1.1 直井段 上直段采取防斜打直措施,采用PDC 鉆頭+低速直螺桿+鐘擺鉆具結(jié)構(gòu)的復(fù)合鉆井技術(shù),通過調(diào)整鉆井參數(shù),保證井身結(jié)構(gòu)符合設(shè)計(jì)要求,減少造斜點(diǎn)處視位移,為下一步定向段施工提供有利條件。

    3.1.2 造斜段 采用鉆具組合:?215.9 mmPDC+ ?172 mm×1.25°單彎螺桿(帶?212 mm 穩(wěn)定器)+?178 mm 浮閥+?178 mmLWD+?178 mm 無磁鉆鋌×1 根+?127 mm 無磁鉆桿×1 根+?172 mm 防磨接頭+?127 mm 鉆桿若干(隨井斜角的增大逐步倒裝)+?127 mm 加重鉆桿×10 根+?165 mm 隨鉆震擊器+?127 mm 加重鉆桿×20 根+?127 mm 鉆桿。斜井段簡(jiǎn)化鉆具結(jié)構(gòu),用加重鉆桿代替鉆鋌以降低摩阻和扭矩[5],加裝隨鉆震擊器,減少井下復(fù)雜和事故發(fā)生。鉆進(jìn)中根據(jù)測(cè)點(diǎn)的井斜和方位以及鉆具的實(shí)鉆造斜率準(zhǔn)確預(yù)測(cè)井底的井斜和方位,分析井眼變化趨勢(shì),不斷優(yōu)化修正待鉆井眼軌道,及時(shí)調(diào)整鉆井參數(shù),盡可能多的采用轉(zhuǎn)盤旋轉(zhuǎn)鉆進(jìn)[6],減少滑動(dòng)鉆進(jìn),采取復(fù)合鉆進(jìn)與滑動(dòng)鉆進(jìn)相結(jié)合的方式對(duì)每根鉆桿鉆進(jìn)方式進(jìn)行優(yōu)化,使用1.25°單彎螺桿,避免大幅度調(diào)整井斜、方位造成狗腿度過大,保證井眼軌跡平緩。在井斜超過30°以后鉆進(jìn)過程中,堅(jiān)持每柱打完后倒、正技術(shù)劃眼2 次,每鉆進(jìn)70~100 m 做1 次短起下,保證井眼平滑,及時(shí)破壞巖屑床。

    3.1.3 水平段 根據(jù)大位移或長水平段水平井底部鉆具組合優(yōu)選原則[7],水平段加裝了隨鉆震擊器,減少事故復(fù)雜的發(fā)生;加裝了防磨接頭和20 個(gè)減磨降扭接頭,間隔分布在造斜點(diǎn)以上至斜井段約500 m鉆桿中間,對(duì)技術(shù)套管進(jìn)行保護(hù);采用?101.6 mm鉆桿代替了?88.9 mm 鉆桿,降低循環(huán)壓耗,增強(qiáng)鉆具抗扭強(qiáng)度;水平段后期使用了水力振蕩器,減小摩阻,解決長水平段送鉆加壓困難的問題。

    (1)3 490~5 903 m 井段鉆具組合:?152.4 mm PDC+?120 mm×1.25°單彎螺桿(帶?146 mm 穩(wěn)定器)+?140 mm~?148 mm 欠尺寸穩(wěn)定器+?120 mm 浮閥+?121 mm 無磁鉆鋌(內(nèi)置恒泰隨鉆儀器)×1 根+ 防磨接頭+ST38×311+?101.6 mm 鉆桿若干(減磨降扭接頭20 個(gè))+?101.6 mm 加重鉆桿×20 根+?101.6 mm 鉆桿。

    (2)5 903~6 346 m 井段鉆具組合:?152.4 mm PDC +?120 mm×1.25°單彎螺桿(帶?146 mm 穩(wěn)定器)+?140 mm~?148 mm 欠尺寸穩(wěn)定器+?120 mm 浮閥+?121 mm 無磁鉆鋌(內(nèi)置斯倫貝謝隨鉆儀器)+防磨接頭+ST38×311+?101.6 mm 鉆桿×73 根+水力振蕩器組合+?101.6 mm 鉆桿×247根+?101.6 mm加重鉆桿×18根+?101.6 mm鉆桿。

    鉆進(jìn)中根據(jù)隨鉆伽馬值監(jiān)測(cè)和鄰井資料對(duì)比,在保證井眼軌跡于砂層內(nèi)延伸的前提下,盡量采取調(diào)整鉆壓方式復(fù)合鉆進(jìn),采用1.25°單彎螺桿,每次定向鉆進(jìn)不超過4 m,保證井眼軌跡圓滑[8]。每次下鉆前根據(jù)上趟鉆鉆具結(jié)構(gòu)復(fù)合鉆進(jìn)時(shí)的井斜變化趨勢(shì),在?140 mm~?148 mm 之間調(diào)整欠尺寸穩(wěn)定器外徑,保證鉆具有較好的穩(wěn)斜能力,還要具有一定的造斜調(diào)整能力,通過螺桿本體穩(wěn)定器配合不同外徑欠尺寸穩(wěn)定器,穩(wěn)斜效果增強(qiáng),達(dá)到了多復(fù)合少滑動(dòng)的目的,整個(gè)水平井段滑動(dòng)僅173.95 m。自A 靶點(diǎn)至B 靶點(diǎn)的實(shí)鉆垂深控制范圍為3 165.62~3 169.31 m,自B 靶點(diǎn)至C 靶點(diǎn)的實(shí)鉆垂深控制范圍為3 169.31~ 3 171.97 m,全角變化率控制較好。長水平段滑動(dòng)鉆進(jìn)困難,通過采取以下措施,效果明顯。(1)上提鉆具。在滑動(dòng)鉆進(jìn)前,留足活動(dòng)鉆具的有效距離,上下大幅度活動(dòng)鉆具,完全釋放鉆具上的摩擦阻力,然后擺動(dòng)工具面到要求位置,繼續(xù)大幅度活動(dòng)鉆具消除鉆具上的摩擦阻力,開始滑動(dòng)鉆進(jìn),根據(jù)井下情況、鉆壓情況、工具面情況間隔10~20 min 上提鉆具1.0~2.5 m,以達(dá)到防止黏卡,減少拖壓的效果。(2)搖擺鉆桿。在滑動(dòng)鉆進(jìn)過程中,間隔20~30 min,在不上提鉆具的情況下根據(jù)井深、水平段長度正反轉(zhuǎn)動(dòng)鉆具1~4圈,以便起到活動(dòng)鉆具效果,減少拖壓現(xiàn)象。(3)加裝水力振蕩器。水平段長2 413 m 后井壁摩擦阻力達(dá)到150~180 kN,滑動(dòng)鉆進(jìn)困難,加裝水力振蕩器,放置在距離鉆頭當(dāng)前水平段長度1/2~1/3 處,通過水力作用產(chǎn)生軸向的蠕動(dòng),將靜摩擦變?yōu)閯?dòng)摩擦,以達(dá)到減少鉆具滑動(dòng)鉆進(jìn)時(shí)的摩擦阻力、解決送鉆加壓困難的問題。

    3.1.4 軌跡控制技術(shù)實(shí)施效果 通過以上軌跡控制技術(shù)的實(shí)施,使該井的井眼軌跡得到了很好的控制,狗腿度沒有出現(xiàn)較大的波動(dòng),獲得了較高的井眼軌跡圓滑度。上直段2 610 m,造斜點(diǎn)井斜0.18°、方位188.3°、位移31.38 m;斜井段880 m,全角變化率2.86 (°)/30 m,最大全角變化率4.68 (°)/30 m;水平段2 856 m,井底井斜89.48°、方位204.76°、全角變化率0.19 (°)/30 m,最大全角變化率2.39 (°)/30 m。

    3.2 摩阻扭矩預(yù)測(cè)與控制

    3.2.1 摩阻扭矩的預(yù)測(cè) 摩阻和扭矩對(duì)長水平段水平井鉆進(jìn)是很重要的參數(shù),隨著井深、位移的增加,摩擦阻力與扭矩也增大,水平段的延伸在很大程度上要取決于摩阻和扭矩的限制。摩阻和扭矩?cái)?shù)值的大小與井斜角、井眼曲率、濾餅的潤滑性、井眼清潔程度、井筒液柱壓力與地層壓力差、井眼尺寸、地層可鉆性、鉆柱結(jié)構(gòu)與質(zhì)量、鉆井參數(shù)和鉆井液性能等[9]有關(guān)。

    該井鉆至井深5 716 m 時(shí),井斜角89.59°,垂深3 170.29 m。根據(jù)地質(zhì)要求垂深范圍3 170~3 172.5 m,按照垂深范圍內(nèi)延伸水平段長度,模擬井深達(dá)到6 200 m。針對(duì)實(shí)際使用的鉆具組合,進(jìn)行了摩阻和扭矩預(yù)測(cè)。

    (1)模擬條件計(jì)算。鉆具組合:?152.4 mm 鉆頭+?120 mm 螺桿+?144 mm 欠尺寸穩(wěn)定器+?121 mm 無磁鉆鋌×1 根+?101.6 mm 鉆桿×270 根+?101.6 mm 加重鉆桿×20 根+?101.6 mm 鉆桿。工況參數(shù):旋轉(zhuǎn)鉆進(jìn)鉆壓40 kN,滑動(dòng)鉆進(jìn)鉆壓20 kN,起下鉆速度10 m/min,鉆頭扭矩1.5 kN·m。套管內(nèi)摩擦因數(shù)0.17,裸眼段摩擦因數(shù)0.17(通過現(xiàn)場(chǎng)旋轉(zhuǎn)扭矩值反算得出),鉆井液密度1.18 g/cm3。

    (2)模擬計(jì)算結(jié)果。裸眼段鉆進(jìn)載荷計(jì)算結(jié)果見表2。

    表2 ?152.4 mm 井眼鉆進(jìn)載荷計(jì)算結(jié)果

    (3)摩阻扭矩預(yù)測(cè)技術(shù)應(yīng)用。從計(jì)算結(jié)果可以看出,井深5 900 m 時(shí)滑動(dòng)鉆進(jìn)發(fā)生螺旋彎曲,所以現(xiàn)場(chǎng)在鉆進(jìn)過程中必須維持井眼高度清潔,保持較低的摩阻因數(shù),盡可能采用旋轉(zhuǎn)鉆進(jìn)方式。根據(jù)摩阻扭矩預(yù)測(cè)在井深5 903 m 下入水力振蕩器克服鉆具發(fā)生螺旋變形,同時(shí)解決了滑動(dòng)鉆進(jìn)送鉆加壓困難的問題。下入水力振蕩器后滑動(dòng)鉆進(jìn)摩阻明顯減小,滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速高達(dá)5 m/h,較下入水力振蕩器之前提高了79.21 %。

    3.2.2 摩阻扭矩控制 現(xiàn)場(chǎng)摩阻扭矩的控制主要采取以下幾個(gè)方面的措施:(1)控制好井眼軌跡,使井眼軌跡圓滑,以降低摩阻和扭矩;(2)簡(jiǎn)化鉆具結(jié)構(gòu),加重鉆桿替代鉆鋌,適當(dāng)延長扭方位井段,調(diào)整鉆進(jìn)參數(shù)等措施,減小鉆柱與井壁的接觸面積;(3)強(qiáng)化固控設(shè)備的使用,使用3 個(gè)振動(dòng)篩,2 個(gè)除砂器,1 個(gè)除泥器,2 個(gè)離心機(jī),控制好鉆井液的含砂量和固相含量;(4)做好短起下鉆,清除井壁巖屑床;(5)增加潤滑劑的加量,改善濾餅質(zhì)量,保證井壁光滑;(6)使用水力振蕩器,減小滑動(dòng)鉆進(jìn)時(shí)摩阻和鉆具變形;(7)現(xiàn)場(chǎng)對(duì)井眼清潔進(jìn)行實(shí)時(shí)跟蹤分析[10],確保井眼高度清潔。

    3.3 地質(zhì)導(dǎo)向

    探氣層著陸和水平段鉆進(jìn)過程中,為了準(zhǔn)確進(jìn)入目的層,確保砂體鉆遇率,下入地質(zhì)導(dǎo)向儀器,并與氣測(cè)、巖屑錄井等配合,分析井眼軌跡走向和位置,達(dá)到準(zhǔn)確著陸和在氣層中鉆進(jìn)的目的。著陸時(shí),準(zhǔn)確記錄伽馬曲線,加強(qiáng)與鄰井測(cè)井圖的對(duì)比分析,結(jié)合氣測(cè)和巖屑變化,綜合分析是否進(jìn)入目的層;進(jìn)入水平段后,根據(jù)儲(chǔ)層的沉積規(guī)律,隨時(shí)觀察分析隨鉆伽馬、鉆時(shí)、氣測(cè)和巖屑變化情況,繪制地質(zhì)跟蹤圖,及時(shí)分析判斷,以便及時(shí)調(diào)整軌跡。蘇76-1-20H 井應(yīng)用地質(zhì)導(dǎo)向技術(shù),實(shí)現(xiàn)了一次性準(zhǔn)確著陸進(jìn)入儲(chǔ)層的目的,水平段砂體鉆遇率95.86%。

    3.4 鉆井液

    蘇76-1-20H 井上部地層膠結(jié)性差,斜井段和水平段泥巖易坍塌,水平段井眼尺寸小、水平段長、井眼清潔難度大[11],摩阻扭矩大、潤滑性能要求高,鉆井液必須有良好的防塌性和潤滑防托壓、攜巖懸?guī)r能力,滿足長水平段井壁穩(wěn)定、井眼清潔和水平段有效延伸的目的。根據(jù)蘇里格地區(qū)的地層特點(diǎn),優(yōu)選出了不同井段的鉆井液體系。

    (1)直井段采用清水聚合物鉆井液體系。采用大循環(huán),保持黏度28~32 s,在鉆進(jìn)過程中根據(jù)鉆井速度不斷補(bǔ)充K-PAM,增強(qiáng)體系的抑制性;定期用K-PAM、FT-342 配置稠塞清洗井底,以保證井眼干凈;每次起鉆前用20 m3稠漿封閉井底300~500 m井段。

    (2)斜井段采用改進(jìn)的聚磺鉆井液體系。定向前200 m 轉(zhuǎn)型為聚磺鉆井液體系,鉆進(jìn)中保持各種處理劑的有效含量,增加降濾失劑和防塌劑的加量,最大限度地降低失水,加強(qiáng)封堵防塌能力,鉆至中完前,密度控制在1.16~1.18 g/cm3,中壓失水降為2 mL,90°高溫高壓失水降為7 mL;大斜度井段黏度控制在70~80 s,YP 不小于12 Pa,動(dòng)塑比不小于0.4 Pa/mPa·s,φ3讀值不小于6,以滿足井眼清潔的要求;保證良好的濾餅和較低的固相含量,采用固液結(jié)合的復(fù)合潤滑方式,根據(jù)附加拉力和定向情況加大潤滑劑的用量,提高鉆井液的潤滑防卡性能。

    (3)水平段采用KCl 聚磺防塌鉆井液體系。鉆井液配方為:3.5%膨潤土+ 0.3%K-PAM + 1.5%NH4-HPAN + 3%SMP-1 +3%抗溫抗鹽降濾失劑WBF108 +(1.0%~2.0%)SN 樹脂+1.0%濾餅質(zhì)量改善劑LN-1 + 10%KCl+5%FT-342 + 2%特制乳化瀝清TZLQ+0.2%XCHV +3%極壓潤滑劑HC-LUBE +3%液體潤滑劑RHZY +0.2%NaOH。按配方配好鉆井液,等濃度膠液維護(hù)鉆井液性能;保證防塌劑的含量,有效封堵破碎性和水敏性地層;嚴(yán)格控制濾失量,有效形成優(yōu)質(zhì)致密濾餅;鉆進(jìn)過程中使用護(hù)膠后的高濃度膨潤土漿、XC 或KCl 溶液調(diào)整黏切,控制鉆井液黏度60~95 s,動(dòng)切力12~19 Pa,動(dòng)塑比不低于0.4 Pa/mPa·s,靜切力3~6/5~12 Pa/Pa,保證鉆井液有足夠的懸浮攜帶能力;用180 目篩布和離心機(jī)清除有害固相和細(xì)小顆粒砂子,避免形成砂質(zhì)濾餅,隨著水平段的延伸、鉆具上提阻力和扭矩的增大,增大潤滑劑的加量,以達(dá)到降低井下摩阻及扭矩的目的。

    實(shí)踐表明,所用的鉆井液具有很好的防塌性、潤滑性和攜砂能力,鉆進(jìn)過程中無坍塌掉塊及阻卡現(xiàn)象,所有作業(yè)過程順利;鉆進(jìn)中返砂正常,未發(fā)現(xiàn)短時(shí)無返砂現(xiàn)象,起下鉆開泵順利;全井摩阻因數(shù)控制在0.04~0.07,濾餅質(zhì)量良好,無黏卡現(xiàn)象;定向段施工無托壓現(xiàn)象,水平段2 200 m 以內(nèi)無托壓,水平段2 200 m~2 400 m 有輕微托壓,水平段2 413 m 以后下入水力振蕩器施工正常;鉆具上提附加拉力在完鉆階段一般為60~80 kN。

    3.5 井眼修復(fù)

    完鉆后依次采用鉆頭+?148 mm 穩(wěn)定器通井,?150 mm 通井規(guī)+?101.6 mm 加重鉆桿×1 根+?177.8 mm 套管刮削器刮壁,鉆頭+?150 mm 西瓜皮銑柱、鉆頭+?101.6 mm 斜坡鉆桿×1 根+?150 mm 西瓜皮銑柱+?101.6 mm 斜坡鉆桿×1 根+?145 mm 通井短節(jié)2 次模擬通井修復(fù)井壁。下鉆時(shí)精細(xì)劃眼、優(yōu)化鉆井液性能、控制循環(huán)時(shí)間、增加短起等,提高井眼軌跡的圓滑度。通過井眼修復(fù)技術(shù)的實(shí)施,保證了完井管柱和15 個(gè)?140 mm 裸眼封隔器的順利下入。

    3.6 事故復(fù)雜預(yù)防措施

    (1)加強(qiáng)設(shè)備管理,提高循環(huán)系統(tǒng)壓力等級(jí),滿足高壓施工要求。

    (2)盡可能采用較大的排量,做好技術(shù)劃眼和短起下鉆工作。

    (3)加強(qiáng)鉆具使用管理,定期倒換,改變鉆具的受力狀態(tài)[12];起鉆檢查探傷;控制井眼軌跡,保證井眼軌跡平緩,減小鉆進(jìn)時(shí)扭矩;使用較低的頂驅(qū)轉(zhuǎn)速來降低鉆具扭矩;在鉆具組合中加裝防磨降扭接頭,避免發(fā)生鉆具事故。

    (4)設(shè)計(jì)人員全程進(jìn)行水平井磨阻扭矩、管柱下入能力分析,以及井眼清潔能力分析,發(fā)現(xiàn)問題并為下步施工提供有效技術(shù)方案,保證長水平段水平井的安全。

    4 結(jié)論和認(rèn)識(shí)

    (1)鉆井設(shè)計(jì)與現(xiàn)場(chǎng)一體化技術(shù)服務(wù)為長水平段的順利完鉆提供了強(qiáng)有力的理論技術(shù)保障。

    (2)形成的井眼軌跡優(yōu)化控制、摩阻扭矩預(yù)測(cè)與控制、鉆具組合的優(yōu)化、井眼修復(fù)等技術(shù)配合水力振蕩器等減摩降扭工具,大幅延伸了水平段的長度,保證了低孔低滲油氣藏的高效開發(fā)。

    (3)水力振蕩器的使用能夠有效緩解長水平段滑動(dòng)鉆進(jìn)鉆具托壓、鉆頭加壓送鉆困難問題。

    (4)較高的砂巖鉆遇率是長水平段鉆井成功的關(guān)鍵地質(zhì)因素。

    (5)國產(chǎn)定向儀器在長水平段中經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)無脈沖信號(hào)或不解碼等問題,其穩(wěn)定性還需提高,水平段超過1 500 m 后宜選用進(jìn)口定向儀器。

    [1] 閆振來,牛洪波,唐志軍,等.低孔低滲氣田長水平段水平井鉆井技術(shù)[J].特種油氣藏,2010,17(2):105-108.

    [2] 唐志軍.水平井鉆井技術(shù)在大牛地氣田的應(yīng)用[J].石油鉆采工藝,2009,31(6):40-43.

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