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    汽水分離器啟動(dòng)階段蒸汽入口切向斜接結(jié)構(gòu)應(yīng)力分析研究

    2013-12-11 00:33:36王志堅(jiān)張福君臧傳奇
    電站輔機(jī) 2013年2期
    關(guān)鍵詞:外壁汽水內(nèi)壁

    王志堅(jiān),張福君,臧傳奇

    (哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司,黑龍江 哈爾濱 150046)

    0 概 述

    機(jī)組運(yùn)行時(shí),當(dāng)大量含水分的蒸汽進(jìn)入汽水分離器后,蒸汽在分離器中以離心向下進(jìn)行傾斜式的運(yùn)動(dòng),所夾帶的水分因速度降低而被逐漸分離,被分離出來(lái)的水分形成液體后,流經(jīng)筒體的下部疏水閥排出,干燥清潔的蒸汽從分離器上部的蒸汽出口排出。為使含水蒸汽在進(jìn)入分離器內(nèi)能離心向下運(yùn)動(dòng),蒸汽入口處的接管需采用切向斜接結(jié)構(gòu),以便讓蒸汽進(jìn)來(lái)時(shí)所夾帶的水滴沿內(nèi)壁螺旋向下運(yùn)動(dòng),由于蒸汽密度小,蒸汽將向上運(yùn)動(dòng),達(dá)到汽水分離的效果。蒸汽進(jìn)口的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖,如圖1所示。

    圖1 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖

    該汽水分離器的主要技術(shù)參數(shù),如表1所示。汽水分離器蒸汽進(jìn)口處(蒸汽進(jìn)口1、蒸汽進(jìn)口2)的受力和力矩參數(shù),如表2所示。

    表1 汽水分離器的主要參數(shù)

    表2 蒸汽進(jìn)口處的力和力矩

    該汽水分離器所用材料SA-336F91的性能參數(shù)(具體見表3~表6)。

    表3 材料SA-336F91的許用應(yīng)力

    表4 材料SA-336F91的彈性模量及泊松比

    表5 材料SA-336F91的導(dǎo)熱系數(shù)

    表6 材料SA-336F91的熱膨脹系數(shù)

    在汽水分離器運(yùn)行安全性的分析中,主要是考慮蒸汽入口接管切向斜接結(jié)構(gòu)的應(yīng)力集中問題,在GB150.3-2011的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)中,尚無(wú)此類斜接管的開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算方法,為此采用ANSYS軟件對(duì)其進(jìn)行應(yīng)力分析。汽水分離器從264℃升溫至345℃,按照1.57℃/min的溫升速率計(jì)算,由此可知,啟動(dòng)升溫時(shí)間為51.5min,即3 090s。

    現(xiàn)主要研究汽水分離器的蒸汽入口接管切向斜接結(jié)構(gòu)的安全問題,筒身模型選取長(zhǎng)度為2 000 mm,該長(zhǎng)度已經(jīng)超過JB/T4732-1995(2005年確認(rèn))所規(guī)定的局部應(yīng)力區(qū)[2],其他部位的結(jié)構(gòu)對(duì)此區(qū)域的影響可忽略不計(jì)。在此基礎(chǔ)上,建立模型,進(jìn)行分析計(jì)算。

    1 斜接結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分析

    1.1 結(jié)構(gòu)分析

    機(jī)械載荷即為內(nèi)壓及蒸汽入口處的推力和力矩對(duì)切向斜接結(jié)構(gòu)的作用力,考察載荷在其處的一次局部薄膜應(yīng)力是否滿足要求。計(jì)算時(shí),用186號(hào)單元(此單元的特點(diǎn)是六面體模型,20個(gè)節(jié)點(diǎn),每個(gè)節(jié)點(diǎn)有3個(gè)自由度,可有效分析材料的塑性應(yīng)變和蠕變),此單元結(jié)構(gòu)在某些特殊位置會(huì)退化成四面體單元,非常適合于分析研究切向斜接管根部區(qū)域幾何結(jié)構(gòu)的不規(guī)則性。

    為此,建立有限元幾何模型,如圖2所示。單元網(wǎng)格數(shù)為284 808個(gè),節(jié)點(diǎn)數(shù)量為359 600個(gè)。

    圖2 整體及局部有限元模型

    對(duì)有限元模型加載設(shè)計(jì)壓力、接管推力及力矩等機(jī)械載荷,并進(jìn)行計(jì)算,得到汽水分離器的應(yīng)力分布圖。選取該區(qū)域的最大應(yīng)力點(diǎn),并經(jīng)過最大應(yīng)力點(diǎn)畫出最短路徑A-A;同時(shí),根據(jù)應(yīng)力強(qiáng)度分布情況,選出可能是應(yīng)力最大的路徑B-B,如圖3所示。因?yàn)檎羝肟谔幥邢蛐苯咏Y(jié)構(gòu)存在應(yīng)力集中現(xiàn)象,所以最大應(yīng)力點(diǎn)出現(xiàn)在切向斜接結(jié)構(gòu)內(nèi)壁處。

    圖3 汽水分離器的應(yīng)力分布和應(yīng)力分析路徑

    1.2 溫度場(chǎng)分析

    在加載溫度場(chǎng)時(shí),選用90號(hào)單元,該單元有六面體20個(gè)結(jié)點(diǎn)單元,此單元亦可退化成四面體單元,適用于溫度場(chǎng)。熱應(yīng)力是當(dāng)溫度發(fā)生變化,結(jié)構(gòu)的自由熱變形被外部約束限制時(shí)所引起的應(yīng)力,屬于二次應(yīng)力,在加載時(shí)要選用工作溫度。因此,設(shè)置蒸汽接管及筒體的外壁參考溫度為264℃,蒸汽入口及筒身內(nèi)壁溫度為345℃。蒸汽將與接管內(nèi)壁發(fā)生強(qiáng)制對(duì)流換熱。對(duì)流換熱系數(shù)[3]的確定可以根據(jù)公式:

    式中:λ—水蒸汽的導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·℃);

    x—接管直徑,m;

    Rex—以x為特征長(zhǎng)度的雷諾數(shù),Rex=

    u—流體流速,m/s;

    v—流體動(dòng)力粘度,m2/s;

    Pr—普朗特系數(shù)。

    根據(jù)該公式,計(jì)算出對(duì)流換熱系數(shù)的平均值:

    hx=1 000W/(m2·K)。

    對(duì)流換熱的熱量由內(nèi)壁向外壁傳導(dǎo),由于設(shè)備外壁設(shè)置有保溫層,因此,在加載溫度場(chǎng)時(shí),認(rèn)為外壁是絕熱的。在整個(gè)換熱及導(dǎo)熱的過程中,內(nèi)外壁以不同的速率升溫,通過選取設(shè)備在啟動(dòng)階段中各時(shí)刻的內(nèi)、外壁溫度,可以繪制內(nèi)外壁的溫度變化曲線,以此判斷汽水分離器蒸汽入口接管切向斜接結(jié)構(gòu)的最大值應(yīng)力出現(xiàn)的時(shí)刻。圖4為汽水分離器啟動(dòng)階段每隔30s取樣一次,所獲的設(shè)備內(nèi)外壁溫度變化曲線。

    圖4 汽水分離器內(nèi)外壁溫度

    由圖4可知,內(nèi)壁在開始階段升溫迅速,然后趨于平緩;外壁升溫連續(xù)增加,最后不斷接近于內(nèi)壁溫度,在第3 090s時(shí),溫差僅為0.218℃。在150s時(shí),汽水分離器內(nèi)、外壁的溫差最大,此時(shí)的溫差約為48.881℃,即設(shè)備應(yīng)力最大值出現(xiàn)在該時(shí)刻。

    1.3 熱固耦合分析

    熱固載荷主要分析機(jī)械載荷(包括內(nèi)壓、接管推力及力矩)和溫度載荷對(duì)設(shè)備切向斜接結(jié)構(gòu)的作用,考察其二次應(yīng)力是否滿足要求。分析時(shí),選用熱固耦合98號(hào)單元,并采用工作溫度和壓力進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算中加熱蒸汽及切向斜接管內(nèi)壁、筒體內(nèi)壁之間施加對(duì)流換熱系數(shù)1 000W/(m2·K)。

    在分離器的啟動(dòng)階段,雖然內(nèi)壓不變,但在升溫過程中,由于不同時(shí)刻的切向斜接結(jié)構(gòu)所受熱應(yīng)力是變化的,因此,在整個(gè)升溫階段需要保證每一時(shí)刻該結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度均能滿足要求。為此,在計(jì)算過程中,每隔30s,對(duì)瞬態(tài)熱固耦合結(jié)果進(jìn)行一次取樣。整理所得的取樣結(jié)果,歸納后,可劃分出幾個(gè)重要的分界點(diǎn)。

    升溫30s時(shí),汽水分離器在機(jī)械載荷和熱載荷的共同作用下,應(yīng)力的最大點(diǎn)出現(xiàn)在切向斜接管外壁根部,該時(shí)刻的應(yīng)力分布狀態(tài),如圖5所示。

    圖5 設(shè)備在30s時(shí)應(yīng)力強(qiáng)度分布/Pa

    從30s到1 200s之間,應(yīng)力最大點(diǎn)位置未發(fā)生變化,應(yīng)力最大點(diǎn)數(shù)值變化趨勢(shì)是先增大后減小,在150s時(shí),應(yīng)力出現(xiàn)了最大值168MPa,該時(shí)的應(yīng)力分布,如圖6所示。校核啟動(dòng)工況下的應(yīng)力強(qiáng)度,僅需校核該時(shí)刻的應(yīng)力值即可。

    圖6 設(shè)備在150s時(shí)應(yīng)力強(qiáng)度分布/Pa

    從1 200s到3 090s之間,應(yīng)力最大點(diǎn)從接管區(qū)域的外壁轉(zhuǎn)移到內(nèi)壁,且最大應(yīng)力點(diǎn)數(shù)值不斷增大。在3 090s時(shí),設(shè)備內(nèi)、外壁溫差約0.218℃,熱應(yīng)力幾乎為零。該時(shí)刻的應(yīng)力分布,如圖7、圖8所示。

    2 應(yīng)力計(jì)算的結(jié)果評(píng)定

    分離器在設(shè)計(jì)工況下,最大應(yīng)力點(diǎn)出現(xiàn)在接管區(qū)域的內(nèi)壁,通過最大應(yīng)力點(diǎn)繪制A路徑(見圖3),得出接管根部的局部薄膜應(yīng)力值為62.33MPa;分離器在啟動(dòng)的整個(gè)階段,應(yīng)力最大點(diǎn)出現(xiàn)在150s時(shí)刻,通過最大點(diǎn)繪制B路徑(見圖6),得出接管根部的二次應(yīng)力的應(yīng)力值為152.9MPa。2條危險(xiǎn)路徑應(yīng)力值的評(píng)定結(jié)果,如表7所示。

    表7 計(jì)算應(yīng)力的評(píng)定結(jié)果

    通過應(yīng)力計(jì)算可知,在分離器整個(gè)啟動(dòng)過程中,切向斜接管的根部區(qū)域的強(qiáng)度是足夠的,設(shè)備運(yùn)行是安全的。

    3 分析結(jié)果

    通過對(duì)分離器的應(yīng)力分析,可知分離器的切向斜接管的應(yīng)力分布,由此可得分析結(jié)果。

    (1)對(duì)汽水分離器每隔30s進(jìn)行瞬態(tài)熱固耦合結(jié)果取樣,由應(yīng)力分析可知,在設(shè)備的啟動(dòng)階段,由于汽水分離器蒸汽入口切向斜接結(jié)構(gòu)存在嚴(yán)重的應(yīng)力集中,因此,應(yīng)力最大點(diǎn)必然出現(xiàn)在該結(jié)構(gòu)的外壁或內(nèi)壁。

    (2)從分離器啟動(dòng)至其運(yùn)行1 200s過程中,由于溫度載荷產(chǎn)生的二次應(yīng)力比機(jī)械載荷產(chǎn)生的一次應(yīng)力大,且二者方向不一致,因此,這段時(shí)間內(nèi),汽水分離器蒸汽入口部分的應(yīng)力最大點(diǎn)始終出現(xiàn)在切向斜接結(jié)構(gòu)的外壁,但因汽水分離器內(nèi)、外壁溫差的變化趨勢(shì)為先增大后減小,所以,應(yīng)力最大點(diǎn)數(shù)值變化趨勢(shì)亦為先增大后減小,且在150s時(shí),應(yīng)力出現(xiàn)了最大值。

    (3)從分離器啟動(dòng)1 200s至正常運(yùn)行過程中,由于汽水分離器內(nèi)、外壁的溫差相差不大,導(dǎo)致溫度載荷產(chǎn)生的二次應(yīng)力比機(jī)械載荷產(chǎn)生的一次應(yīng)力小,且二者方向仍然不同,因此,汽水分離器蒸汽入口部分的應(yīng)力最大點(diǎn)轉(zhuǎn)移到切向斜接結(jié)構(gòu)的內(nèi)壁,且應(yīng)力最大點(diǎn)數(shù)值變化趨勢(shì)為先減小后增大(即二次應(yīng)力越來(lái)越小,與一次應(yīng)力相抵消的能力越來(lái)越?。?。

    4 結(jié) 語(yǔ)

    通過對(duì)汽水分離器的應(yīng)力計(jì)算,可得出汽水分離器蒸汽入口斜接接管最大應(yīng)力點(diǎn)出現(xiàn)的時(shí)刻及所在位置,這不僅可對(duì)今后的設(shè)計(jì)提供相應(yīng)的依據(jù),對(duì)工程計(jì)算亦有一定的參考價(jià)值。

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