朱杰然
(1.中國(guó)石油大學(xué)〈華東〉,山東 東營(yíng)257061;2.中石化勝利石油工程有限公司鉆井工藝研究院,山東 東營(yíng)257017)
天然氣水合物是21世紀(jì)一種重要的戰(zhàn)略資源,已經(jīng)吸引了各國(guó)政府和科學(xué)家的高度關(guān)注,我國(guó)目前也正積極開展天然氣水合物的調(diào)查及勘探、開發(fā)的研究工作[1,2]。天然氣水合物勘探的關(guān)鍵之一是取樣技術(shù),由于海域天然氣水合物多賦存于海洋海床深部,只有進(jìn)行海洋深部鉆探,才能取得礦床評(píng)價(jià)所需信息。目前國(guó)外已設(shè)計(jì)并投入使用的取樣工具有很多種,我國(guó)也研制了一些深海沉積物取樣器,但主要用于獲取海床表層的沉積物樣品[3,4],目前還未見可用于深海、深層巖心保真取樣的工具。筆者在參與研制深海天然氣水合物取樣工具的過程中,進(jìn)行了一些相關(guān)的理論探討工作。
國(guó)內(nèi)外已經(jīng)進(jìn)行的深海科學(xué)鉆探工程表明,由于取樣過程中的“樁效應(yīng)”[5,6]等問題,鉆探過程中的巖心取樣率很難保證。因此,針對(duì)深海天然氣水合物鉆探取樣過程中“樁效應(yīng)”現(xiàn)象進(jìn)行力學(xué)分析,對(duì)鉆具的優(yōu)化設(shè)計(jì)及后續(xù)海洋平臺(tái)上的實(shí)際取樣過程的操作均具有十分重要的現(xiàn)實(shí)意義。目前國(guó)際上對(duì)鉆探過程的“樁效應(yīng)”現(xiàn)象的機(jī)理還缺乏統(tǒng)一的認(rèn)識(shí),理論上增加取樣筒孔徑可以增加取樣率,但是地質(zhì)鉆探過程所采用的取樣筒的尺寸限制非??量蹋?],取樣筒的最大內(nèi)徑控制在10 cm左右。本文從解析的角度對(duì)深海天然氣水合物鉆探取樣過程中可能存在的“樁效應(yīng)”現(xiàn)象做了一定的分析。
深海取樣工具如圖1所示,鉆井工作過程中,護(hù)筒及筒外巖層切削工具在驅(qū)動(dòng)力的作用下旋轉(zhuǎn),切削海床上部地層,到達(dá)目標(biāo)層位后,取樣筒在靜壓作用下刺入巖層中,獲取樣品。隨著樣品進(jìn)入取樣筒中高度增加,筒內(nèi)的樣品與取樣筒內(nèi)壁的摩擦阻力增加,當(dāng)總摩阻力達(dá)到某一數(shù)值時(shí),取樣筒下部的巖層受力達(dá)到極限狀態(tài),不再進(jìn)入取樣筒內(nèi)。進(jìn)入取樣筒的樣品像“瓶塞”一樣阻止下部的巖層進(jìn)入取樣筒,就出現(xiàn)了“樁效應(yīng)”。
圖1 深海取樣工具取樣筒部位結(jié)構(gòu)
由于取樣筒一般為圓筒形,可以近似認(rèn)為巖心受力是一個(gè)軸對(duì)稱問題。任取樣筒內(nèi)一段高為dz的巖心微分體,其受力情況如圖2,由豎向靜力平衡可得:
圖2“樁效應(yīng)”力學(xué)分析
式中:A——取樣筒橫截面積;σv——豎向應(yīng)力;τv——樣品與取樣筒內(nèi)壁的摩擦力;U——取樣筒內(nèi)部圓周長(zhǎng)。
將式(1)兩邊取微分,可得:
式中:D——取樣筒的內(nèi)徑。
忽略取樣過程對(duì)巖層的擾動(dòng)及樣品筒中樣品的壓縮,樣品與取樣筒之間的摩擦力可以寫為:
式中:μ——樣品與取樣筒之間的摩擦系數(shù);k——巖層的靜止側(cè)壓力系數(shù)。
將式(3)代入式(2),可得到樣品豎向應(yīng)力的微分方程:
式(4)在z=0處的邊界條件為:
式中:P0——取樣層位的平均豎向應(yīng)力,即P0=γ'H;γ'、H——分別為巖層的有效重度和取樣深度。
式(2)的解為:
設(shè)產(chǎn)生“樁效應(yīng)”時(shí)的取樣高度為d,則巖心和取樣筒之間的摩擦力為:
將式(3)代入式(7)可得:
當(dāng)“樁效應(yīng)”產(chǎn)生時(shí),取樣筒下方的土體達(dá)到極限狀態(tài),可知:
將式(8)代入式(9)可得:
從式(10)中可知,取樣高度和取樣管管徑、樣品與管之間的摩擦系數(shù)、海床的原位壓力以及側(cè)壓力系數(shù)和強(qiáng)度參數(shù)等相關(guān)。從以上的分析可知,取樣高度隨取樣筒內(nèi)徑D的增加而增加,隨樣品與取樣管之間的摩擦系數(shù)μ的增加而減小。
為了驗(yàn)證解析分析的正確性,本文計(jì)算了D和μ變化時(shí)取樣高度的變化。計(jì)算所用的參數(shù)如下:取樣筒內(nèi)徑D的變化范圍為4~10 cm,樣品和取樣筒之間的摩擦系數(shù)μ的變化范圍為0.2~0.5,取樣深度為100 m,海床表層土體的有效重度為7.5 kN/m3,水合物(結(jié)冰狀態(tài))的內(nèi)摩擦角取35°,粘聚力為300 kPa。
圖3、圖4給出了取樣筒內(nèi)徑和土-管之間摩擦系數(shù)變化時(shí)取樣高度的變化,由圖可知:取樣高度隨取樣筒內(nèi)徑呈線性變化,當(dāng)取樣筒內(nèi)徑為10 cm時(shí),取樣高度可接近0.45 m。深海深層取樣筒的總長(zhǎng)度約為1.0 m,因此其取樣率約為45%。當(dāng)土-管之間的摩擦系數(shù)增加時(shí),取樣高度減小。當(dāng)μ達(dá)到0.5時(shí),取樣率不到20%,技術(shù)、經(jīng)濟(jì)上是不合理的。
圖3 取樣高度隨取樣筒內(nèi)徑的變化
圖4 取樣高度隨取樣筒與樣品之間摩擦系數(shù)的變化
工程鉆井實(shí)踐表明,“樁效應(yīng)”不僅表現(xiàn)為取樣筒內(nèi)的樣品“堵塞”取樣筒,還表現(xiàn)為取樣筒下部的巖層在荷載的作用下,發(fā)生塑性流動(dòng),無法進(jìn)入取樣筒內(nèi)。因此,“樁效應(yīng)”還和取樣筒下部巖層的極限承載力有關(guān),巖層的承載能力越小,特別是取樣筒從較硬的巖層進(jìn)入較軟的巖層時(shí),越容易出現(xiàn)“樁效應(yīng)。因此取樣率還和目標(biāo)巖層的強(qiáng)度指標(biāo)、取樣深度相關(guān)。由于目前獲得的深海沉積層的土工參數(shù)資料非常少見,本文根據(jù)文獻(xiàn)調(diào)研的數(shù)據(jù)[8~11],通過參數(shù)分析,研究了樣品長(zhǎng)度隨巖層的內(nèi)摩擦角φ、粘聚力c和取樣深度H的關(guān)系。
圖5給出了目標(biāo)巖層的內(nèi)摩擦角φ對(duì)取樣高度的影響。圖5(a)和圖5(b)分別給出了取心筒內(nèi)徑D和土-管之間摩擦系數(shù)μ變化時(shí)取樣高度的變化。由圖可知,取樣高度隨巖層內(nèi)摩擦角的增加而顯著增加。從圖5(a)可知,當(dāng)巖層內(nèi)摩擦角為25°時(shí),采用10 cm內(nèi)徑的取樣筒也僅能達(dá)到約30%的取樣率;當(dāng)巖層內(nèi)摩擦角為45°時(shí),其最大取樣率可接近80%。從圖5(b)可知,當(dāng)巖層內(nèi)摩擦角為45°時(shí),最大取樣率可達(dá)60%;當(dāng)巖層內(nèi)摩擦角為25°時(shí),最大取樣率約為20%。
圖5 巖層內(nèi)摩擦角對(duì)取樣高度的影響
圖6給出了目標(biāo)巖層粘聚力c對(duì)取樣高度的影響,圖6(a)和圖6(b)分別給出了取心筒內(nèi)徑D和土-管之間摩擦系μ變化時(shí)取樣高度的變化。與內(nèi)摩擦角變化時(shí)類似,由圖6可知,巖層粘聚力提高也有助于提高取樣率。綜合圖5和圖6分析可知,提高目標(biāo)巖層的強(qiáng)度可以提高采樣率。由于天然氣水合物在取樣過程中容易受鉆桿的擾動(dòng),強(qiáng)度指標(biāo)降低,實(shí)際取樣工具的設(shè)計(jì)應(yīng)考慮從技術(shù)上減少對(duì)巖層的擾動(dòng)。
天然氣水合物一般賦存于水深>300 m的海床底下,在南海水底的水合物一般埋藏在水深超過1000 m的海底160 m左右的巖層中。本文研究了取樣深度對(duì)取樣高度的影響(圖7)。圖7(a)和圖7(b)分別給出了取心筒內(nèi)徑D和土-管之間摩擦系數(shù)μ變化時(shí)取樣高度的變化。由圖7可知,隨著取樣深度增加,取樣高度減小,但是減小的幅度非常小。
圖6 巖層粘聚力對(duì)取樣高度的影響
圖7 取樣深度的影響
計(jì)算結(jié)果表明,取樣高度隨取樣筒內(nèi)徑的擴(kuò)大而增加,隨取樣筒與樣品之間的摩擦系數(shù)的增加而減小。參數(shù)分析表明,取樣高度隨巖層內(nèi)摩擦角和粘聚力的增加而增加。取樣深度對(duì)取樣高度的影響較小。工程實(shí)踐中,為了提高取樣率,應(yīng)該主要研究如何降低取樣筒和巖心之間的摩擦阻力。
[1]方銀霞,金翔龍,楊樹鋒.海底天然氣水合物的研究進(jìn)展[J].海洋科學(xué),2000,(4):18-21.
[2]龔建明,陳建文,戴春山,等.中國(guó)海域天然氣水合物資源遠(yuǎn)景[J].海洋地質(zhì)動(dòng)態(tài),2003,(8):53-56.
[3]程毅.天然氣水合物保真取樣技術(shù)的研究[D].浙江杭州:浙江大學(xué),2006.
[4]秦華偉.海底表層樣品低擾動(dòng)取樣原理及保真技術(shù)研究[D].浙江杭州:浙江大學(xué),2005.
[5]Randolph M.,E.Leong and G.Houlsby.One-dimensional analysis of soil plugs in pipe piles[J].Geotechnique,1991,41(4):587-598.
[6]Smith I.,P.To and S.Wilson.‘Plugging of pipe piles[A].in Proc.,3rd Int.Conf.on Numerical Methods in Offshore Piling[C].1986.
[7]許俊良,任紅.天然氣水合物鉆探取樣技術(shù)現(xiàn)狀與研究[J].探礦工程(巖土鉆掘工程),2012,39(11):4-9.
[8]劉軍,龐雄,顏承志,等.南海北部陸坡白云深水區(qū)深水沉積結(jié)構(gòu)要素[J].吉林大學(xué)學(xué)報(bào)(地球科學(xué)版),2011,41(4):992-998.
[9]魏巍.南海中沙天然氣水合物資源遠(yuǎn)景區(qū)海底沉積物的物理力學(xué)性質(zhì)研究[J].海岸工程,2006,25(3):33-38.
[10]吳時(shí)國(guó),秦蘊(yùn)珊.南海北部陸坡深水沉積體系研究[J].沉積學(xué)報(bào),2009,27(05):922-930.
[11]袁圣強(qiáng).南海北部陸坡區(qū)深水水道沉積體系研究[D].中國(guó)科學(xué)院研究生院(海洋研究所),2009.