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    邦鋪鉬銅礦石高壓輥磨后物料的特性

    2013-11-30 04:59:36侯英丁亞卓印萬(wàn)忠姚金羅溪梅王余蓮孫大勇
    關(guān)鍵詞:輥磨掃描電鏡磨礦

    侯英,丁亞卓,印萬(wàn)忠, ,姚金,羅溪梅,王余蓮,孫大勇

    (1. 東北大學(xué) 資源與土木工程學(xué)院,遼寧 沈陽(yáng),110004;2. 成都利君實(shí)業(yè)股份有限公司,四川 成都,610045;3. 紫金礦業(yè)集團(tuán) 低品位難處理黃金資源綜合利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,福建 龍巖,364200)

    磨礦作業(yè)能耗占整個(gè)碎磨作業(yè)能耗的80%以上,多碎少磨理論是粉碎工程中節(jié)能技術(shù)快速發(fā)展的重要標(biāo)志,降低磨礦能耗最有效的途徑是降低入磨礦石的粒度[1]。高壓輥磨機(jī)是一種新型高效的破碎設(shè)備,具有單位破碎能耗和鋼耗低、處理能力大、占地面積小等特點(diǎn)。經(jīng)高壓輥磨機(jī)粉碎的產(chǎn)品,粒度小,分布均勻。粉碎產(chǎn)品內(nèi)部可產(chǎn)生大量微裂紋,能夠有效降低Bond 球磨功指數(shù),節(jié)能效果明顯[2?7]。袁致濤等[8]對(duì)攀西釩鈦磁鐵礦內(nèi)部的微裂紋應(yīng)用偏光顯微鏡進(jìn)行了觀察,并對(duì)高壓輥磨產(chǎn)品和傳統(tǒng)碎磨產(chǎn)品進(jìn)行了Bond球磨功指數(shù)(目標(biāo)粒度為0.074 mm)的測(cè)定。應(yīng)用偏光顯微鏡進(jìn)行觀察的時(shí)候需要磨片,在磨片過(guò)程中一方面可能會(huì)產(chǎn)生新的微裂紋,另一方面可能會(huì)使原先的微裂紋破裂,從而有可能會(huì)導(dǎo)致對(duì)觀察結(jié)果的影響。針對(duì)上述情況,本文作者應(yīng)用掃描電鏡直接觀察礦物的表面微裂紋,對(duì)西藏墨竹工卡邦鋪鉬銅礦進(jìn)行了高壓輥磨和傳統(tǒng)碎磨試驗(yàn)研究,測(cè)定了不同粉碎方式的產(chǎn)品在不同目標(biāo)粒度(0.45,0.18,0.15,0.105和0.074 mm)下的 Bond 球磨功指數(shù)。采用EDS能譜分析儀和掃描電鏡檢測(cè)了不同粉碎工藝的粉碎產(chǎn)品表面的微裂紋,并對(duì)微裂紋與 Bond球磨功指數(shù)之間的關(guān)系進(jìn)行了分析。

    1 試驗(yàn)條件與方法

    試驗(yàn)原料為西藏墨竹工卡邦鋪鉬銅礦石細(xì)碎產(chǎn)品。高壓輥磨試驗(yàn)選用CLM?25?10型高壓輥磨機(jī),壓輥直徑為250 mm,壓輥寬度為100 mm,輥面壓力為0~7 N/mm2,輥面速度為0~0.52 m/s,工作輥間距為 4~7 mm。設(shè)置高壓輥磨機(jī)的工作參數(shù),高壓輥輥面壓力設(shè)定為 5.5 N/mm2,無(wú)壓?jiǎn)?dòng)設(shè)備,將物料堆滿(mǎn)料倉(cāng),加壓后迅速打開(kāi)下料口使物料落入2個(gè)壓輥之間,試驗(yàn)完成后對(duì)粉碎產(chǎn)品進(jìn)行打散,采用3.2 mm的篩子進(jìn)行篩分,篩上產(chǎn)品返回高壓輥磨機(jī)進(jìn)行輥壓,篩下產(chǎn)品混勻、縮分、取樣。

    傳統(tǒng)破碎試驗(yàn)選用顎式破碎機(jī),對(duì)破碎產(chǎn)品應(yīng)用3.2 mm的篩子進(jìn)行篩分,篩上產(chǎn)品返回顎式破碎機(jī),篩下產(chǎn)品混勻、縮分、取樣。

    對(duì)2種全閉路試驗(yàn)的產(chǎn)品進(jìn)行礦物表面的微裂紋及 Bond 球磨功指數(shù)的測(cè)定。

    2 Bond球磨功指數(shù)對(duì)比

    2.1 裂縫假說(shuō)及Bond球磨功指數(shù)

    破碎理論是研究礦石在破碎過(guò)程中能量消耗與哪些因素有關(guān),并確定外力破碎礦石時(shí)所做的功的學(xué)說(shuō),也叫破碎的功耗學(xué)說(shuō)。根據(jù)試驗(yàn)研究證實(shí):粗碎時(shí)新生表面積不多,體積假說(shuō)較為準(zhǔn)確,裂縫假說(shuō)結(jié)果不可靠;超細(xì)粉碎時(shí)(粉碎到10 μm以下時(shí))裂縫假說(shuō)求得的數(shù)據(jù)過(guò)小,此時(shí)新生表而積增加,表面能是主要的,面積假說(shuō)較為準(zhǔn)確;在粗碎與細(xì)碎之間的廣泛范圍內(nèi),裂縫假說(shuō)比較適用,因?yàn)榘畹碌慕?jīng)驗(yàn)公式是根據(jù)一般破碎設(shè)備得出結(jié)論,所以在中等破碎比情況下與它大致相符[9]。

    裂縫假說(shuō)是由 Bond在整理了破碎與磨碎的經(jīng)驗(yàn)資料后,于1952年提出的介于面積假說(shuō)和體積假說(shuō)之間的一種破碎理論[9]。

    Bond對(duì)裂縫假說(shuō)的解釋為:破碎物料時(shí)外力所做的功先是使物體變形,當(dāng)變形超過(guò)一定限度后即生成裂縫,儲(chǔ)存在物體內(nèi)的變形能促使裂縫擴(kuò)展并生成斷面。輸入功的有用部分為新生表面上的表面能,其他部分成為熱損失。因此,破碎所需的功,應(yīng)考慮變形能和表面能2項(xiàng),變形能和體積成正比,而表面能與表面積成正比。假定等量考慮這2項(xiàng),破碎所需的功應(yīng)當(dāng)與體積和表面積的幾何平均值成正比,即與成正比。對(duì)于單位體積的物體,就是與成正比。根據(jù)Bond的解釋?zhuān)珺ond破碎理論的數(shù)學(xué)表達(dá)式為:

    式中:W為將單位質(zhì)量物料從粒度為F破碎到粒度為P時(shí)所需的能量,kW·h/t;P為 80%的排料所能通過(guò)的篩孔寬,μm;F為80%的給料所能通過(guò)的篩孔寬,μm;Wi為功指數(shù),kW·h/t。

    2.2 Bond球磨功指數(shù)試驗(yàn)及結(jié)果

    對(duì)高壓輥磨產(chǎn)品和傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品全閉路粉碎的粒度小于3.2 mm鉬銅礦石進(jìn)行 Bond球磨功指數(shù)試驗(yàn)(目標(biāo)粒度為0.45,0.18,0.15,0105和0.074 mm)。

    高壓輥磨產(chǎn)品和傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品的 Bond球磨功指數(shù)按照下式進(jìn)行計(jì)算[10]:

    式中:Wib為Bond球磨功指數(shù),kW·h/t;Pi為試驗(yàn)篩孔尺寸,μm;Gbp為磨礦平衡時(shí)球磨機(jī)單轉(zhuǎn)新生成的試驗(yàn)篩孔以下粒級(jí)物料的質(zhì)量,g;P80為產(chǎn)品中80%物料通過(guò)的粒度,μm;F80為給料中 80%物料通過(guò)的粒度,μm。

    計(jì)算結(jié)果如圖1和表1所示。

    圖1 高壓輥磨和傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品在的Bond球磨功指數(shù)Fig. 1 Work index of ball mill of crushing products by HPGR and jaw crusher

    由圖1可以看出:高壓輥磨產(chǎn)品的Bond球磨功指數(shù)在目標(biāo)粒度為 0.15~0.45 mm時(shí)比較平緩,在0.074~0.15 mm區(qū)間內(nèi)逐漸增加;傳統(tǒng)碎磨產(chǎn)品的Bond球磨功指數(shù)在目標(biāo)粒度在0.105~0.45 mm時(shí)比較平緩,在0.074~0.105 mm區(qū)間內(nèi)逐漸增加。

    高壓輥磨產(chǎn)品的 Bond球磨功指數(shù)與傳統(tǒng)碎磨產(chǎn)品相比,在目標(biāo)粒度為0.45,0.18,0.15,0.105和0.074 mm時(shí)降低的幅度分別為16.08%,15.38%,14.99%,9.09%和9.19%,隨著目標(biāo)粒度的減小,Bond球磨功指數(shù)降低的幅度在逐漸減小,高壓輥磨機(jī)的節(jié)能效果在減小。

    由表1可以看出:與傳統(tǒng)碎磨產(chǎn)品相比,高壓輥磨產(chǎn)品在目標(biāo)粒度大于 0.15 mm時(shí)的節(jié)能效果更明顯,此時(shí)高壓輥磨產(chǎn)品粒度小于0.074 mm的含量為60.22%,因此,高壓輥磨產(chǎn)品在磨礦細(xì)度(小于0.074 mm的含量)小于60%時(shí)的節(jié)能效果更明顯。

    表1 Bond球磨功指數(shù)計(jì)算結(jié)果Table 1 Test results of Bond work index of ball mill

    3 粉碎方式對(duì)礦石微裂紋的影響

    經(jīng)過(guò)粉碎的鉬銅礦石中產(chǎn)生的微裂紋大致可以分為3種:礦石發(fā)育過(guò)程中的應(yīng)力裂紋、破碎過(guò)程中產(chǎn)生的晶內(nèi)裂紋(礦物顆粒內(nèi)部的裂紋)和解離裂紋(礦石顆粒中不同礦物間的裂紋)[11]。

    應(yīng)力裂紋為礦石發(fā)育過(guò)程中形成的,是礦石自身的特點(diǎn),對(duì)后續(xù)粉磨工藝能耗的降低影響不大,而晶內(nèi)裂紋和解離裂紋是在后續(xù)碎磨過(guò)程當(dāng)中形成的,因此,晶內(nèi)裂紋和解理裂紋的多少對(duì)后續(xù)粉磨工藝能耗的影響是非常重要的。

    采用掃描電鏡和 EDS能譜分析儀對(duì)高壓輥磨產(chǎn)品的晶內(nèi)裂紋和解離裂紋進(jìn)行觀察,結(jié)果如圖2所示。EDS能譜分析結(jié)果如圖3~5所示。

    圖2 高壓輥磨產(chǎn)品的晶內(nèi)裂紋與解離裂紋Fig. 2 Micro-crack among same crystal and between different crystals

    圖3 圖2(a)中各點(diǎn)的EDS能譜Fig. 3 Energy dispersive spectroscopy(EDS) analysis of each point in Fig. 2(a)

    圖4 圖2(b)中各點(diǎn)的EDS能譜Fig. 4 Energy dispersive spectroscopy(EDS) analysis of each point in Fig. 2(b)

    圖5 圖2(c)中各點(diǎn)的EDS能譜Fig. 5 Energy dispersive spectroscopy(EDS) analysis of each point in Fig. 2(c)

    圖2 (a)中A點(diǎn)主要元素為Fe和S,推測(cè)此點(diǎn)的礦物為黃鐵礦;B點(diǎn)主要元素為Si和O,推測(cè)此點(diǎn)的礦物為石英;C點(diǎn)主要元素為Fe和S,推測(cè)此點(diǎn)的礦物為黃鐵礦;D點(diǎn)主要元素為Si,Al,O和K和少量的Fe,推測(cè)此點(diǎn)的礦物為鉀長(zhǎng)石;E點(diǎn)主要元素為Si和O,推測(cè)此點(diǎn)的礦物為石英。因此,圖 2(a)中的微裂紋為解離裂紋。

    圖 2(b)中A點(diǎn)主要元素為 Si,Al,Mg,O 和 K和少量的Fe,推測(cè)此點(diǎn)的礦物為鉀長(zhǎng)石;B點(diǎn)主要元素為Si,Al,Mg,O和K和少量的Fe,推測(cè)此點(diǎn)的礦物為鉀長(zhǎng)石;C點(diǎn)主要元素為Si,Al,Mg,O和K和少量的Fe,推測(cè)此點(diǎn)的礦物為鉀長(zhǎng)石。因此,圖2(b)中的微裂紋為晶內(nèi)裂紋。

    圖2(c)中A點(diǎn)主要元素為Si和O,推測(cè)此點(diǎn)的礦物為石英;B點(diǎn)主要元素為Si和O,推測(cè)此點(diǎn)的礦物為石英;C點(diǎn)主要元素為 Si,Al,O和 K和少量的Mg,推測(cè)此點(diǎn)的礦物為鉀長(zhǎng)石;D點(diǎn)主要元素為Si,Al,O和K和少量的Mg,推測(cè)此點(diǎn)的礦物為鉀長(zhǎng)石;E點(diǎn)主要元素為Si和O,推測(cè)此點(diǎn)的礦物為石英;F點(diǎn)主要元素為Si和O,推測(cè)此點(diǎn)的礦物為石英。因此,圖2(c)中的微裂紋為晶內(nèi)裂紋。

    采用掃描電鏡對(duì)高壓輥磨產(chǎn)品和傳統(tǒng)碎磨產(chǎn)品在不同粒度時(shí)的微裂紋進(jìn)行觀察,可以直觀分析礦物表面的微裂紋情況。圖6(a),(b)和(c)所示為高壓輥磨產(chǎn)品在0.9~3.2 mm時(shí)的掃描電鏡像;圖6(d)和(e)所示為高壓輥磨產(chǎn)品在0.45~0.9 mm時(shí)的掃描電鏡像;圖6(f)和(g)所示為傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品在0.9~3.2 mm時(shí)的掃描電鏡像;圖6(h)和(i)所示為傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品在0.45~0.9 mm時(shí)的掃描電鏡像。

    由圖6可以看出:粒度越小,微裂紋越少,高壓輥磨產(chǎn)品較傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品微裂紋多。而高壓輥磨產(chǎn)品在0.9~3.2 mm時(shí)表面的微裂紋十分明顯,比傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品表面微裂紋明顯增多。而高壓輥磨產(chǎn)品在0.45~0.9 mm時(shí)表面的微裂紋比傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品表面微裂紋增加不明顯。因此可以推測(cè):高壓輥磨產(chǎn)品在較粗的磨礦細(xì)度時(shí),相對(duì)于傳統(tǒng)碎磨產(chǎn)品的節(jié)能效果會(huì)更明顯。

    4 結(jié)論

    (1) 高壓輥磨產(chǎn)品較傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品表面的微裂紋更多,而且,高壓輥磨產(chǎn)品較傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品的 Bond球磨功指數(shù)低,這說(shuō)明了微裂紋對(duì)礦石磨礦過(guò)程能耗的降低是非常重要的。

    (2) 通過(guò)對(duì)不同粒度的高壓輥磨產(chǎn)品和傳統(tǒng)碎磨產(chǎn)品表面微裂紋的觀察可以推測(cè):高壓輥磨產(chǎn)品相對(duì)于傳統(tǒng)碎磨產(chǎn)品在較粗的磨礦細(xì)度時(shí)的節(jié)能效果會(huì)更明顯。

    (3) 高壓輥磨產(chǎn)品的 Bond球磨功指數(shù)(目標(biāo)粒度為0.45,0.18,0.15,0.105和0.074 mm)比傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品分別降低 16.08%,15.37%,14.99%,9.09%和9.19%。高壓輥磨產(chǎn)品在磨礦細(xì)度(粒度小于0.074 mm含量)小于60%時(shí)的節(jié)能效果更明顯。

    圖6 高壓輥磨與傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品的微裂紋Fig. 6 Micro-crack of crushing products by HPGR and jaw crusher

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