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    火電機(jī)組漿液循環(huán)泵全停邏輯優(yōu)化及RB控制研究

    2013-11-28 11:31:26戴航丹羅志浩毛金偉
    浙江電力 2013年12期
    關(guān)鍵詞:循環(huán)泵磨煤機(jī)吸收塔

    戴航丹,羅志浩,毛金偉

    (1.國(guó)網(wǎng)浙江省電力公司電力科學(xué)研究院,杭州 310014;2.神華國(guó)華浙江浙能發(fā)電有限公司,浙江 寧波 315612)

    1 漿液循環(huán)泵全停問(wèn)題的提出

    1.1 脫硫工藝流程

    某大型發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)采用濕法石灰石-石膏煙氣脫硫工藝,2臺(tái)機(jī)組共配置3臺(tái)漿液循環(huán)泵。從GGH(氣氣換熱器)出來(lái)的原煙氣進(jìn)入吸收塔后,被再循環(huán)漿液冷卻并達(dá)到飽和。新鮮的石灰石漿液經(jīng)石灰石漿液供給管路送入吸收塔底部的反應(yīng)池,由再循環(huán)泵送至吸收塔上部的噴淋系統(tǒng)進(jìn)行再循環(huán)。漿液循環(huán)泵在此過(guò)程中連續(xù)不斷地把吸收塔漿液池內(nèi)的混合漿液向上輸送至噴淋層,并為霧化噴嘴提供壓力,使?jié){液通過(guò)噴嘴后能盡可能霧化,讓小液滴和上行煙氣充分接觸。

    1.2 漿液循環(huán)泵全停原因分析及處理

    機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中,漿液循環(huán)泵可能的跳閘原因及處理方式大約有以下幾種:

    (1)6kV電源中斷(脫硫PC段運(yùn)行是靠1號(hào)、2號(hào)爐脫硫PC段間的聯(lián)絡(luò)開(kāi)關(guān)來(lái)維持供電的)。6kV電源中斷應(yīng)確認(rèn)聯(lián)鎖動(dòng)作正常。吸收塔通風(fēng)擋板自動(dòng)開(kāi)啟,增壓風(fēng)機(jī)等設(shè)備跳閘,2臺(tái)機(jī)組進(jìn)出口煙氣擋板自動(dòng)關(guān)閉,若增壓風(fēng)機(jī)未跳閘、擋板動(dòng)作不良,需手動(dòng)處理。

    (2)吸收塔循環(huán)泵控制回路(就地電氣回路)故障導(dǎo)致跳閘。此時(shí)應(yīng)迅速查明再循環(huán)泵跳閘的原因,并按相關(guān)規(guī)定處理。若短時(shí)間內(nèi)不能恢復(fù)運(yùn)行,按短時(shí)停機(jī)的有關(guān)規(guī)定處理。視吸收塔內(nèi)煙溫情況,開(kāi)啟除霧器沖洗水,以防止吸收塔襯膠及除霧器損壞。

    (3)DCS(分散控制系統(tǒng))側(cè)聯(lián)鎖保護(hù)動(dòng)作。目前聯(lián)鎖條件主要有:泵已運(yùn)行,入口門(mén)全開(kāi)信號(hào)喪失,延時(shí)10 s;泵軸承溫度≥85℃;電機(jī)軸承溫度≥95℃;吸收塔液位低。第一條聯(lián)鎖動(dòng)作條件一般出現(xiàn)在單一循環(huán)泵,如果循環(huán)泵都動(dòng)作,則可能為220 V電動(dòng)門(mén)電源消失,因此該條聯(lián)鎖可優(yōu)化為:泵已運(yùn)行,入口門(mén)全開(kāi)信號(hào)喪失且收到關(guān)信號(hào),延時(shí)10 s;根據(jù)調(diào)試經(jīng)驗(yàn),吸收塔不會(huì)出現(xiàn)液位低情況,吸收塔液位低信號(hào)出現(xiàn)多為誤發(fā),因此該項(xiàng)聯(lián)鎖可以取消。

    由于煙氣脫硫旁路擋板的取消,吸收塔成為煙氣的必經(jīng)之路,為了保證脫硫系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行,提出了漿液循環(huán)泵全停邏輯優(yōu)化及RB(輔機(jī)故障減負(fù)荷)控制研究課題。

    2 漿液循環(huán)泵全停優(yōu)化及RB試驗(yàn)驗(yàn)證

    2.1 漿液循環(huán)泵全停邏輯優(yōu)化

    取消煙氣脫硫旁路擋板后,吸收塔成為煙氣的必經(jīng)之路,為了保證脫硫系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行,要求進(jìn)入吸收塔的煙氣必須滿足溫度條件,在鍋爐煙氣溫度異常升高或漿液循環(huán)泵停運(yùn)時(shí),由安裝在煙道前端的事故噴淋系統(tǒng)對(duì)煙氣進(jìn)行噴水減溫,使吸收塔入口煙氣溫度保持在允許范圍內(nèi)。事故噴淋裝置布置在煙道的水平段,距離吸收塔入口約6 m,以保障煙道防腐襯層和吸收塔內(nèi)部設(shè)備不被高溫破壞。當(dāng)漿液循環(huán)泵全停時(shí),為了避免原煙氣進(jìn)入吸收塔對(duì)噴淋和除霧設(shè)備及防腐襯膠造成破壞,也要啟動(dòng)事故噴淋系統(tǒng)向煙道噴水,將煙氣溫度從120℃左右降至68℃以下。

    2.1.1 啟停邏輯優(yōu)化

    為了使機(jī)組煙氣脫硫系統(tǒng)更順利地運(yùn)行,當(dāng)吸收塔漿液循環(huán)泵全停時(shí),增加以下聯(lián)鎖:

    (1)一級(jí)事故噴淋系統(tǒng)的啟停。

    當(dāng)漿液循環(huán)泵全停且入口煙氣溫度高于70℃(信號(hào)3取2)時(shí),啟動(dòng)一級(jí)事故噴淋系統(tǒng)向煙氣噴水降溫。

    當(dāng)漿液循環(huán)泵全停且入口煙氣溫度低于65℃(信號(hào)3取2)時(shí),停運(yùn)一級(jí)事故噴淋系統(tǒng)。

    (2)除霧器啟動(dòng)。

    當(dāng)漿液循環(huán)泵全停且入口煙氣溫度高于70℃(信號(hào)3取2)時(shí),啟動(dòng)除霧器第一級(jí)沖洗順控,聯(lián)鎖啟動(dòng)2臺(tái)除霧器沖洗水泵,并同時(shí)打開(kāi)第一級(jí)除霧器的下表面沖洗水閥,聯(lián)鎖打開(kāi)工藝水供給閥。

    (3)二級(jí)事故噴淋系統(tǒng)的啟停。

    當(dāng)漿液循環(huán)泵全停且入口煙氣溫度高于75℃(信號(hào)3取2)時(shí),啟動(dòng)二級(jí)事故噴淋系統(tǒng)向煙氣噴水降溫。

    當(dāng)漿液循環(huán)泵全停且入口煙氣溫度低于65℃(信號(hào)3取2)時(shí),停運(yùn)二級(jí)事故噴淋系統(tǒng)。

    (4)觸發(fā)鍋爐 MFT(主燃料跳閘)。

    當(dāng)漿液循環(huán)泵全停,且吸收塔出口煙氣溫度高于75℃(信號(hào)3取2)時(shí),延時(shí)5 min觸發(fā)鍋爐MFT。

    當(dāng)漿液循環(huán)泵全停,且吸收塔出口煙氣溫度高于80℃(信號(hào)3取2)時(shí),延時(shí)3 min觸發(fā)鍋爐MFT和送、引風(fēng)機(jī)跳閘。

    2.1.2 漿液循環(huán)泵全停RB控制邏輯優(yōu)化

    為了更好地保護(hù)吸收塔,當(dāng)漿液循環(huán)泵全停時(shí),需要同時(shí)觸發(fā)漿液循環(huán)泵RB回路,以進(jìn)一步降低吸收塔出口煙氣溫度。控制邏輯組態(tài)如圖1所示。

    圖1 漿液循環(huán)泵全停RB控制邏輯

    機(jī)組正常運(yùn)行時(shí),吸收塔出口溫度約為50℃。在高負(fù)荷段,當(dāng)漿液循環(huán)泵全停時(shí),出口溫度會(huì)逐漸升高,最終導(dǎo)致跳機(jī)。為了避免停機(jī),設(shè)計(jì)了漿液循環(huán)泵全停RB控制回路:負(fù)荷高于350MW且機(jī)組處于協(xié)調(diào)控制方式時(shí),由漿液循環(huán)泵全停觸發(fā)RB,降負(fù)荷速率100%(即600MW/min),跳閘2臺(tái)磨煤機(jī),負(fù)荷降到300MW時(shí)自動(dòng)復(fù)位。

    2.2 漿液循環(huán)泵全停RB試驗(yàn)

    2.2.1 預(yù)備性試驗(yàn)

    為了準(zhǔn)確測(cè)試漿液循環(huán)泵停運(yùn)對(duì)吸收塔出口煙氣溫度的影響,在600MW亞臨界機(jī)組上進(jìn)行了預(yù)備性試驗(yàn)。試驗(yàn)時(shí)機(jī)組負(fù)荷450MW,3臺(tái)漿液循環(huán)泵運(yùn)行,吸收塔出口煙氣溫度約為50℃。先停運(yùn)1臺(tái)漿液循環(huán)泵,觀察吸收塔出口煙溫,10 min內(nèi)基本無(wú)變化;再停運(yùn)1臺(tái)漿液循環(huán)泵,觀察吸收塔出口煙溫,10 min內(nèi)煙溫仍基本無(wú)變化;停運(yùn)最后1臺(tái)漿液循環(huán)泵,聯(lián)鎖啟動(dòng)噴淋,發(fā)現(xiàn)吸收塔出口煙溫緩慢上升,最后穩(wěn)定在65℃。可見(jiàn)負(fù)荷在450MW、漿液循環(huán)泵全停時(shí),可以保障機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行,機(jī)組負(fù)荷沒(méi)必要降至300MW。因此對(duì)邏輯組態(tài)做小幅度修改,觸發(fā)漿液循環(huán)泵RB時(shí)改為只跳閘1臺(tái)磨煤機(jī),負(fù)荷降至450MW。由于只跳閘1臺(tái)磨煤機(jī),降負(fù)荷速率也相應(yīng)調(diào)整至為50%(即300MW/min),整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程類(lèi)似1臺(tái)磨煤機(jī)的燃料RB。

    2.2.2 漿液循環(huán)泵全停RB試驗(yàn)

    完成預(yù)備性試驗(yàn)并進(jìn)行邏輯優(yōu)化后,對(duì)上述機(jī)組進(jìn)行了漿液循環(huán)泵全停RB試驗(yàn)。試驗(yàn)時(shí)機(jī)組負(fù)荷600MW,在協(xié)調(diào)方式下穩(wěn)定運(yùn)行,磨煤機(jī)A,B,C,D,E運(yùn)行,主蒸汽壓力為16.4 MPa,總煤量為239 t/h,爐膛負(fù)壓為-114 Pa,汽包水位為-42mm。試驗(yàn)開(kāi)始時(shí),運(yùn)行人員就地手動(dòng)跳閘唯一在運(yùn)的漿液循環(huán)泵A,機(jī)組發(fā)出RB指令,磨煤機(jī)E自動(dòng)跳閘,給煤機(jī)E聯(lián)鎖跳閘。機(jī)組目標(biāo)負(fù)荷450MW,減負(fù)荷率為300MW/min。總?cè)剂狭垦杆贉p至179.5 t/h,汽壓快速下降,調(diào)門(mén)開(kāi)始關(guān)閉,負(fù)荷最低降至442MW,主蒸汽壓力降至14.8 MPa,汽包水位最低到-89mm,爐膛負(fù)壓最低到-290 Pa。約12 min后,主蒸汽壓力和負(fù)荷達(dá)到目標(biāo)值,RB信號(hào)手動(dòng)復(fù)歸,試驗(yàn)結(jié)束。

    通過(guò)此次試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)停運(yùn)第一、第二臺(tái)漿液循環(huán)泵時(shí),吸收塔出口溫度基本無(wú)變化,停運(yùn)第三臺(tái)漿液循環(huán)泵后,吸收塔出口溫度緩慢上升,最高到62.5℃。隨著漿液循環(huán)泵的重新啟動(dòng),吸收塔出口溫度緩慢下降,試驗(yàn)結(jié)果與450MW試驗(yàn)工況基本相符,試驗(yàn)過(guò)程中吸收塔進(jìn)、出口溫度與漿液循環(huán)泵運(yùn)行情況如圖2所示。

    圖2 優(yōu)化后漿液循環(huán)泵全停RB試驗(yàn)曲線

    為了推廣漿液循環(huán)泵全停RB控制策略,又在1000MW機(jī)組上進(jìn)行了漿液循環(huán)泵全停RB試驗(yàn)。2013年4月2日,機(jī)組RB前的負(fù)荷為995MW,吸收塔出口溫度最高 50.1℃。 11∶19∶45,機(jī)組最后一臺(tái)漿液循環(huán)泵跳閘,觸發(fā)漿液循環(huán)泵RB,事故噴淋裝置聯(lián)鎖啟動(dòng),同時(shí)聯(lián)跳制粉系統(tǒng),鍋爐指令以100%MW速率下降至目標(biāo)負(fù)荷800MW,試驗(yàn)過(guò)程中爐膛負(fù)壓最高升至498 Pa,此后逐漸下降至最低點(diǎn)-446 Pa,RB期間吸收塔出口煙氣溫度最高至53.5℃。試驗(yàn)過(guò)程曲線如圖3所示。

    圖3 某1000MW機(jī)組漿液循環(huán)泵全停RB吸收塔出口溫度變化曲線

    由圖3可以看出,吸收塔出口溫度上升緩慢,最高值距離MFT值(75℃)還有較大的區(qū)間,機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定,試驗(yàn)成功,達(dá)到了預(yù)期目標(biāo)。

    2.3 優(yōu)化結(jié)論

    隨著脫硫旁路擋板的取消,對(duì)脫硫系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定性的要求越來(lái)越高,但是當(dāng)設(shè)備發(fā)生故障時(shí),就需要及時(shí)、有效地進(jìn)行應(yīng)對(duì)。針對(duì)漿液循環(huán)泵全停進(jìn)行RB處理的方式,能夠迅速反應(yīng),在避免停機(jī)的同時(shí)減輕運(yùn)行操作的壓力。但是RB策略的引入將造成磨煤機(jī)啟停,增加了運(yùn)行負(fù)擔(dān)。以600MW機(jī)組為例,根據(jù)運(yùn)行規(guī)程要求,停首臺(tái)磨煤機(jī)一般在420MW,當(dāng)機(jī)組負(fù)荷在450MW時(shí),可以5臺(tái)磨煤機(jī)同時(shí)運(yùn)行,給煤機(jī)運(yùn)行也比較穩(wěn)定,因此可以嘗試當(dāng)漿液循環(huán)泵全停時(shí),協(xié)調(diào)控制方式下按照1%的速率自動(dòng)降負(fù)荷至450MW。

    此外,與漿液循環(huán)泵全停類(lèi)似,如果發(fā)生GGH停運(yùn),只要漿液循環(huán)泵運(yùn)行,吸收塔出口溫度不會(huì)迅速升高,同樣可以采取停運(yùn)1臺(tái)磨煤機(jī)的RB控制方式,或者直接CCS自動(dòng)降負(fù)荷至安全范圍。

    3 結(jié)語(yǔ)

    為了保證熱工自動(dòng)化設(shè)備和系統(tǒng)的安全可靠運(yùn)行,可靠的設(shè)備與控制邏輯是先決條件,正確的檢修和維護(hù)是基礎(chǔ),有效的技術(shù)支持是保證。只有盡早發(fā)現(xiàn)熱控系統(tǒng)設(shè)備的缺陷并及時(shí)處理,確保熱控系統(tǒng)在各種故障下的處理措施具體且切實(shí)可行,才能切實(shí)提高熱控系統(tǒng)可靠性。本文提出的大型火電機(jī)組漿液循環(huán)泵全停RB控制方式能夠避免機(jī)組停機(jī),同時(shí)確保機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行,在避免非停的同時(shí),大大降低了運(yùn)行工作量,值得大力推廣。

    [1]孫長(zhǎng)生.提高熱控系統(tǒng)可靠性技術(shù)研究[J].中國(guó)電力,2009,42(2)∶56-59.

    [2]朱北恒.2009年浙江火電機(jī)組熱工保護(hù)系統(tǒng)可靠性改進(jìn)[J].浙江電力,2010,29(8)∶56-58.

    [3]樊健剛.600MW熱控系統(tǒng)故障原因分析與預(yù)控措施[J].浙江電力,2012,5∶52-55.

    [4]朱北恒.火電廠熱工自動(dòng)化系統(tǒng)試驗(yàn)[M].北京:中國(guó)電力出版社,2006.

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