基于正切滑模頻移法的孤島檢測(cè)方法

張凱航 ，袁 越 ，傅質(zhì)馨 ，金 鑫 ，劉 純

（1.河海大學(xué) 能源與電氣學(xué)院，江蘇 南京 211100；2.河海大學(xué) 可再生能源發(fā)電技術(shù)教育部工程研究中心，江蘇 南京 210098；3.中國電力科學(xué)研究院 新能源研究所，北京 100192）

0 引言

日益增多的分布式發(fā)電系統(tǒng)的并網(wǎng)，引起了很多潛在的電網(wǎng)保護(hù)問題，難點(diǎn)之一就是孤島檢測(cè)問題。孤島效應(yīng)是指電網(wǎng)斷電時(shí)分布式電源仍然向電網(wǎng)傳輸電能的現(xiàn)象，此時(shí)并網(wǎng)逆變器及其本地負(fù)載形成一個(gè)孤島。

當(dāng)電網(wǎng)正常運(yùn)行時(shí)，公共連接點(diǎn)PCC（Point of Common Coupling）處的功率為：Pload=P+ΔP、Qload=Q+ΔQ。如果逆變器提供功率與負(fù)載的需求功率相匹配，即Pload=P、Qload=Q，那么當(dāng)因線路維修或故障而導(dǎo)致網(wǎng)側(cè)斷路器跳開時(shí)，PCC電壓和頻率的變化不大，逆變器將繼續(xù)向負(fù)載供電，形成由光伏并網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)和周圍負(fù)載構(gòu)成的一個(gè)自給供電的孤島。

現(xiàn)有的孤島檢測(cè)方法可以分為被動(dòng)式與主動(dòng)式兩大類。被動(dòng)式孤島檢測(cè)法主要通過檢測(cè)PCC負(fù)載電壓的幅值、相位或頻率的變化，判斷孤島的發(fā)生。被動(dòng)式檢測(cè)法主要有過 /欠壓法［1］、過 /欠頻法［1］、電壓諧波檢測(cè)法［2］、相位突變法［3］等，其優(yōu)點(diǎn)是無需增加任何軟硬件資源，不會(huì)對(duì)電能質(zhì)量產(chǎn)生影響，但是檢測(cè)盲區(qū)比較大。主動(dòng)式孤島檢測(cè)法通過增加擾動(dòng)信號(hào)來打破原光伏系統(tǒng)與負(fù)載之間的功率平衡，將電壓或頻率推離閾值范圍，從而檢測(cè)出孤島。該類方法可以減小甚至消除檢測(cè)盲區(qū)，但由于添加了擾動(dòng)信號(hào)，所以會(huì)對(duì)電網(wǎng)電能質(zhì)量造成一定影響。常用的方法有主動(dòng)頻移法［4-5］、滑模頻移（SMS）法［6-8］、電流擾動(dòng)法［9］、有功 /無功功率擾動(dòng)法等［10-14］。頻移法存在檢測(cè)盲區(qū)，并且給電網(wǎng)引入了諧波。功率（電流）擾動(dòng)法則由于添加了擾動(dòng)電流，對(duì)光伏系統(tǒng)的發(fā)電效率和輸出功率因數(shù)產(chǎn)生負(fù)面影響。

本文首先分析了傳統(tǒng)SMS法的原理，在此基礎(chǔ)上使用正切函數(shù)代替?zhèn)鹘y(tǒng)SMS法中的正弦函數(shù)來設(shè)置電流的主動(dòng)移相角，提出了一種新的基于相位偏移的正切SMS孤島檢測(cè)方法，并對(duì)該方法的參數(shù)設(shè)定、檢測(cè)盲區(qū)和多機(jī)并聯(lián)運(yùn)行時(shí)的工作特性進(jìn)行了量化分析。結(jié)果表明所提方法較傳統(tǒng)SMS法顯著減小了檢測(cè)盲區(qū)，同時(shí)可以減小對(duì)電網(wǎng)的負(fù)面影響，提高檢測(cè)速度，適用于多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)且不受稀釋效應(yīng)影響。最后通過建立系統(tǒng)仿真模型，驗(yàn)證了本文方法的有效性和優(yōu)越性。

1 傳統(tǒng)SMS法原理分析

SMS法是一種移相式孤島檢測(cè)方法，其機(jī)理是通過相位擾動(dòng)使電壓頻率發(fā)生偏移從而檢測(cè)出孤島。下面簡單介紹SMS法的工作原理。

電網(wǎng)斷電后，受負(fù)載相位角φload影響，逆變器輸出電流超前電壓的相角θload可表示為［8］：

其中，R為負(fù)載電阻，C為負(fù)載電容，L為負(fù)載電感，ω為PCC所測(cè)量到的負(fù)載電壓角頻率。

SMS法將電流的主動(dòng)移相角θSMS設(shè)置為PCC負(fù)載電壓頻率f的正弦函數(shù)：

其中，θm為最大移相角，fm為產(chǎn)生最大移相角時(shí)的系統(tǒng)頻率，fg為電網(wǎng)額定頻率。

θload和θSMS隨頻率變化趨勢(shì)如圖1所示。

圖1中，電網(wǎng)剛斷電時(shí)，系統(tǒng)工作在O點(diǎn)。O點(diǎn)為不穩(wěn)定運(yùn)行點(diǎn)，當(dāng)系統(tǒng)頻率出現(xiàn)微小擾動(dòng)時(shí)，若θSMS-θload＞0，鎖相環(huán)檢測(cè)到的電壓頻率增大，直至系統(tǒng)到達(dá)穩(wěn)定運(yùn)行點(diǎn) A；若 θSMS-θload＜0，鎖相環(huán)檢測(cè)到的電壓頻率減小，直至系統(tǒng)到達(dá)穩(wěn)定運(yùn)行點(diǎn)B。由此可以總結(jié)SMS法成功檢測(cè)出孤島的充要條件為［8］：①斷網(wǎng)后PCC頻率持續(xù)單向變化；②系統(tǒng)重新達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)的工作點(diǎn)頻率在閾值［fmin，fmax］之外。即：

圖1 θload、θSMS與頻率變化曲線Fig.1 Relationship between θload/θSMSand PCC voltage frequency

SMS法具有簡單易實(shí)現(xiàn)、孤島識(shí)別率高等優(yōu)點(diǎn)，但存在影響電能質(zhì)量、對(duì)高品質(zhì)因數(shù)負(fù)載存在檢測(cè)盲區(qū)等缺陷［8］。

2 正切SMS法理論分析

2.1 正切SMS法原理

在對(duì)傳統(tǒng)SMS法研究的基礎(chǔ)上，本文提出一種新的基于相位偏移的檢測(cè)方法——正切SMS法，即Tan_SMS法。利用正切函數(shù)替代傳統(tǒng)SMS法中的正弦函數(shù)表達(dá)電流的主動(dòng)移相角θTan_SMS。

其中，k為移相增益。

θload、θSMS和 θTan_SMS隨頻率變化趨勢(shì)如圖 2 所示。

圖2 θload、θSMS和 θTan_SMS與頻率變化曲線Fig.2 Relationship between θload/θSMS/θTan_SMSand PCC voltage frequency

由圖2可以看出，當(dāng)設(shè)定Tan_SMS法中的參數(shù)k=0.07，fm-fg=1 Hz時(shí)，θTan_SMS替代 θSMS滿足式（3），對(duì)品質(zhì)因數(shù)Qf=2.5的負(fù)載可以成功檢測(cè)出孤島。對(duì)于傳統(tǒng) SMS法，θm=5 rad，fm-fg=1 Hz是較為常用的一組參數(shù)。

Tan_SMS法與SMS法實(shí)現(xiàn)孤島檢測(cè)的本質(zhì)是相同的。Tan_SMS法較SMS法具有一定優(yōu)勢(shì)是由其曲線特性所決定的。對(duì)圖2中θTan_SMS和θSMS曲線進(jìn)行比較，可得如下結(jié)論。

a.θTan_SMS是單調(diào)遞增函數(shù)，與 θload只在 f-fg=0時(shí)有交點(diǎn)。因此避免了傳統(tǒng)SMS法中因重新到達(dá)穩(wěn)定狀態(tài)而導(dǎo)致檢測(cè)失敗的情況。

b.θTan_SMS單調(diào)遞增的速率大于θload。隨著頻率偏移增大，相角差迅速增大，加速了頻率偏移，從而提高了檢測(cè)速度。

c.當(dāng)頻率偏移較小時(shí)，θTan_SMS對(duì)應(yīng)的相位偏移相比θSMS較小。因此當(dāng)系統(tǒng)正常運(yùn)行、頻率偏移較小時(shí)，Tan_SMS法引起的相位擾動(dòng)比傳統(tǒng)SMS法小。當(dāng)頻率偏移較大時(shí)，系統(tǒng)可能出現(xiàn)了故障，此時(shí) θTan_SMS對(duì)應(yīng)的相位偏移相比θSMS較大，可以更迅速地將頻率偏離閾值，快速觸發(fā)孤島保護(hù)。

2.2 Tan_SMS法參數(shù)設(shè)定

根據(jù) IEEE Std929—2000［15］規(guī)定的孤島運(yùn)行后并網(wǎng)逆變器與電網(wǎng)斷開最大時(shí)間限制，結(jié)合國家電網(wǎng)2011年5月頒布的企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)Q/GDW617—2011［16］，得到本文采用的孤島檢測(cè)電壓和頻率的指標(biāo)要求，如表1所示。其中，UN表示電網(wǎng)額定電壓，fg表示額定頻率。

表1 孤島檢測(cè)時(shí)間限制Tab.1 Time limit of islanding detection

文獻(xiàn)［8］中定義：

其中，Cres為諧振電容；Cnorm為負(fù)載電容與諧振電容之比；ω0為電網(wǎng)額定角頻率；Qf0為文獻(xiàn)［8］定義的參數(shù)，當(dāng)ω0等于負(fù)載諧振頻率時(shí)，Qf0與品質(zhì)因數(shù)Qf相等。

由式（1）、（5）—（7）可得：

結(jié)合式（3）、（4）、（8）可知，為了成功檢測(cè)出孤島，必須滿足條件：

結(jié)合本文提出方法，由式（4）、（8）、（9）經(jīng)化簡得：

與傳統(tǒng)SMS法中的參數(shù)θm相似，Tan_SMS法中k越大，檢測(cè)速度就越快，檢測(cè)盲區(qū)也越小，但同時(shí)引入的相位擾動(dòng)則越大［4］。因此在能保證孤島檢測(cè)成功的前提下，k應(yīng)盡量取較小值。結(jié)合表1 中的指標(biāo)要求，fm-fg可取 1 Hz，Qf0=2.5，fg=50 Hz。由式（10）可得參數(shù)k的取值條件為k＞0.0636。即當(dāng)滿足k＞0.0636時(shí)，Tan_SMS法對(duì)任意品質(zhì)因數(shù)小于2.5的負(fù)載都可以檢測(cè)出孤島。

2.3 Tan_SMS法的盲區(qū)分析

式（3）給出的SMS法孤島檢測(cè)成功的條件對(duì)于Tan_SMS法同樣具有適用性。本文采用Qf0×Cnorm坐標(biāo)系［8］，結(jié)合式（3）、（4）、（8）可得 Tan_SMS 法的盲區(qū)：

其中，Δf1=f-fg?（0，0.5］Hz，Δf2=f-fg?［-0.7，0）Hz。

對(duì)于任何 Δf1、Δf2，滿足式（11）的所有點(diǎn)的集合即構(gòu)成了Qf0×Cnorm坐標(biāo)系下Tan_SMS法的檢測(cè)盲區(qū)。值得注意的是，在繪制Tan_SMS法的檢測(cè)盲區(qū)時(shí)，由于Cnorm不是頻率的單值函數(shù)，因此不能像傳統(tǒng)SMS法一樣直接代入fmin、fmax確定盲區(qū)的上下界?？梢酝ㄟ^將不同的 Δf1、Δf2的組合代入式（11）得到不同頻率偏移下Tan_SMS法的檢測(cè)盲區(qū)，其盲區(qū)邊界的包絡(luò)線即為Tan_SMS法盲區(qū)邊界，如圖3所示。圖中，1 代表，2 代表 θAPS=0.14（f-fg），3 代表4 代表

圖3 不同孤島檢測(cè)法的檢測(cè)盲區(qū)Fig.3 Detection dead-zone of different islanding detection methods

由圖3可以看出，當(dāng)k=0.065時(shí)，Qf=2.5的負(fù)載恰好在曲線3所包圍的盲區(qū)之外。與之前分析所得k＞0.0636結(jié)論相符合。當(dāng)k=0.09，Tan_SMS法與曲線1、2所代表的SMS法、自動(dòng)相移（APS）法在頻率偏移小于±0.1 Hz時(shí)，對(duì)逆變器輸出電流的相位擾動(dòng)大小幾乎相同。本文在3種移相法對(duì)電流擾動(dòng)程度相同的條件下，對(duì)它們的檢測(cè)盲區(qū)大小進(jìn)行比較。

為了對(duì)其盲區(qū)大小進(jìn)行定量比較，本文定義盲區(qū)面積SNDZ：

其中，Cnorm_max（Qf0）、Cnorm_min（Qf0）分別表示檢測(cè)盲區(qū)的上、下界關(guān)于Qf0的函數(shù)。

根據(jù)式（12）可計(jì)算出SMS法、APS法和Tan_SMS法的檢測(cè)盲區(qū)面積分別為4.1639、4.0650和3.7819?？梢钥闯?，在對(duì)電流施加相位擾動(dòng)程度相同的條件下，單機(jī)系統(tǒng)Tan_SMS法的檢測(cè)盲區(qū)面積SNDZ明顯小于SMS法，較之減小了9.8%，證明了Tan_SMS法能顯著減小檢測(cè)盲區(qū)。由于Tan_SMS法避免了穩(wěn)定狀態(tài)的發(fā)生，只要斷網(wǎng)后PCC頻率持續(xù)單向變化就能成功檢測(cè)出孤島。對(duì)于某些SMS法檢測(cè)失敗的負(fù)載，Tan_SMS法依然可以成功檢測(cè)出孤島。

3 Tan_SMS法在多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)中的工作特性分析

3.1 Tan_SMS法在多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)中的工作特性

為了便于分析，本文選取2臺(tái)光伏逆變器并聯(lián)的模型進(jìn)行研究［7］?？偟哪孀兤鬏敵鲭娏髟诤雎灾C波時(shí)可表示為i：

設(shè)逆變器1輸出電流幅值為逆變器2的m倍，將式（4）代入式（13）可得：

其中，I為逆變器輸出電流。

由式（15）可知：

由式（16）可知，雙機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)輸出電流總移相角介于2臺(tái)逆變器各自移相角之間。因此，只要單臺(tái)逆變器運(yùn)行時(shí)能有效檢測(cè)出孤島，雙機(jī)并聯(lián)后也同樣可以準(zhǔn)確檢測(cè)出孤島，且檢測(cè)效率介于2臺(tái)逆變器各自單獨(dú)運(yùn)行的檢測(cè)效率之間。

3.2 稀釋效應(yīng)對(duì)Tan_SMS法工作特性的影響

在實(shí)際應(yīng)用中，各逆變器進(jìn)行頻率測(cè)量的傳感器可能存在誤差Δfe，若斷網(wǎng)時(shí)2臺(tái)逆變器測(cè)量誤差幅值相同極性相反，且電網(wǎng)實(shí)際頻率為電網(wǎng)額定頻率，即 f1=fg+Δfe，f2=fg-Δfe，則 2 臺(tái)逆變器可能產(chǎn)生相反的相位擾動(dòng)相互抵消，導(dǎo)致孤島檢測(cè)失敗［5］。這就是所謂的稀釋效應(yīng)，是孤島檢測(cè)較惡劣的情況。下文主要研究當(dāng)2臺(tái)逆變器在頻率檢測(cè)環(huán)節(jié)存在誤差時(shí)，Tan_SMS法的多機(jī)孤島檢測(cè)性能。為了簡化分析，采用相同型號(hào)的2臺(tái)逆變器，輸出電流幅值相等。此時(shí)逆變器總輸出電流等效移相角可表示為：

經(jīng)變換得：

由式（19）可知，keq恒大于k。當(dāng)頻率測(cè)量誤差Δfe較小時(shí)，keq≈k，相移增益幾乎不變，不改變檢測(cè)盲區(qū)大小，因此稀釋效應(yīng)不會(huì)影響Tan_SMS法的性能。若增大頻率測(cè)量誤差Δfe，移相增益keq也隨之增大，而移相增益越大，則檢測(cè)盲區(qū)越小。Tan_SMS法對(duì)應(yīng)不同頻率檢測(cè)誤差時(shí)的盲區(qū)變換如圖4所示。由圖4可以看出，當(dāng)頻率誤差較小時(shí)，盲區(qū)幾乎不發(fā)生變化。隨著頻率誤差的增大，Tan_SMS法的檢測(cè)盲區(qū)逐漸減小。

圖4 存在頻率檢測(cè)誤差時(shí)Tan_SMS法（k=0.09，fm-fg=1 Hz）的檢測(cè)盲區(qū)Fig.4 Detection dead-zone of Tan_SMS method（k=0.09，fm-fg=1 Hz） when there is frequency measuring error

利用式（12），同樣可以量化地比較傳統(tǒng)SMS法與Tan_SMS法檢測(cè)盲區(qū)大小受頻率檢測(cè)誤差的影響情況，比較結(jié)果如表2所示。從表2中可以看出，在當(dāng)頻率誤差較小時(shí)，SMS法的檢測(cè)盲區(qū)同樣不受影響。隨著頻率誤差的增大，其檢測(cè)盲區(qū)逐漸增大，而Tan_SMS法的檢測(cè)盲區(qū)反而有所減小。由此可知，Tan_SMS在面對(duì)存在頻率檢測(cè)誤差的多機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)時(shí)孤島檢測(cè)性能較傳統(tǒng)SMS法更佳。在實(shí)際應(yīng)用中，測(cè)量儀器所造成的頻率檢測(cè)誤差通常小于±0.01 Hz［17］。因此可認(rèn)為，Tan_SMS 法多機(jī)運(yùn)行時(shí)的孤島檢測(cè)性能不受頻率檢測(cè)誤差影響。

表2 存在頻率檢測(cè)誤差時(shí)Tan_SMS法（k=0.09，fm-fg=1 Hz）和 SMS 法（θm=5 rad，fm-fg=1 Hz）的盲區(qū)面積Tab.2 Detection dead-zone of Tan_SMS method（k=0.09，fm-fg=1 Hz） and SMS method（θm=5 rad，fmfg=1 Hz），when there is frequency measuring error

4 仿真驗(yàn)證

本文在MATLAB/Simulink環(huán)境下對(duì)上述方法進(jìn)行仿真研究。孤島檢測(cè)中較容易失敗的情況：①逆變器輸出功率和負(fù)載功率匹配；②RLC諧振頻率和電網(wǎng)頻率相等；③高品質(zhì)因數(shù)，測(cè)試時(shí)通常取選品質(zhì)因數(shù)Qf=2.5。

4.1 單機(jī)系統(tǒng)的孤島檢測(cè)

根據(jù)最差情況選取電網(wǎng)電壓220 V/50 Hz；光伏系統(tǒng)額定輸出功率10 kW；逆變器輸出有功電流Id=20 A；直流母線電壓Udc=700 V；RLC負(fù)載分別為 R=15.55 Ω，L=19.8 mH，C=511.75 μF，負(fù)載諧振頻率為50 Hz，品質(zhì)因數(shù)Qf=2.5。設(shè)電網(wǎng)在t=0.1 s時(shí)刻發(fā)生故障，斷路器斷開，發(fā)生孤島效應(yīng)，算法在PCC電壓過零上升沿更新電壓頻率f。仿真結(jié)果如圖5所示。

圖5 Qf=2.5時(shí)單機(jī)系統(tǒng)孤島檢測(cè)情況Fig.5 Islanding detection for single-inverter system with Qf=2.5

由圖 5（a）、（b）可看出，當(dāng) k=0.06 時(shí)，斷網(wǎng)后，系統(tǒng)頻率基本不發(fā)生偏移，穩(wěn)定在49.95 Hz，孤島檢測(cè)失敗。當(dāng)k=0.09時(shí)，PCC頻率迅速下降至49.3 Hz，成功檢測(cè)出孤島。仿真結(jié)果驗(yàn)證了之前參數(shù)設(shè)定中k＞0.063 6的結(jié)論。

比較圖 5（b）、（c）可以發(fā)現(xiàn)，對(duì)于相同的系統(tǒng)，采用Tan_SMS法時(shí)，斷網(wǎng)后，PCC頻率的偏移明顯呈加速趨勢(shì)，這樣就避免了傳統(tǒng)SMS法穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)的發(fā)生，且頻率偏移比采用SMS法更快。從發(fā)生故障到成功檢測(cè)出孤島，傳統(tǒng)SMS法需要0.48 s，而Tan_SMS法僅需要0.36 s，由此可見，Tan_SMS法較傳統(tǒng)SMS法明顯提高了檢測(cè)速度。

為了比較Tan_SMS法與SMS法孤島檢測(cè)能力，本文對(duì)另一組品質(zhì)因數(shù)較高的RLC負(fù)載進(jìn)行了仿真。負(fù)載參數(shù) R=15.55 Ω，L=14.5 mH，C=698.28 μF，負(fù)載諧振頻率為50 Hz，品質(zhì)因數(shù)Qf=3.4。電網(wǎng)在t=0.1 s時(shí)刻發(fā)生故障，斷路器斷開。仿真結(jié)果如圖6所示。

由圖 6（a）、（b）可看出，對(duì)于 Qf=3.4 的負(fù)載，采用SMS法時(shí)，斷網(wǎng)后，頻率偏移很小，孤島檢測(cè)失敗。采用Tan_SMS法時(shí)，經(jīng)過1.38 s PCC頻率下降至49.3 Hz，仍然可以成功檢測(cè)出孤島，與圖3相符。由此可知，在對(duì)相位擾動(dòng)程度相同的情況下，針對(duì)品質(zhì)因數(shù)較高的負(fù)載，Tan_SMS法比SMS法更有效。

圖6 Qf=3.4時(shí)單機(jī)系統(tǒng)孤島檢測(cè)情況Fig.6 Islanding detection for single-inverter system with Qf=3.4

4.2 雙機(jī)系統(tǒng)的孤島檢測(cè)

雙機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)孤島檢測(cè)結(jié)構(gòu)如圖7所示，2臺(tái)逆變器均采用Tan_SMS法，逆變器1參數(shù)為k=0.07，fm-fg=1 Hz；逆變器參數(shù)為 k=0.09，fm-fg=1 Hz。依照前文結(jié)論，2臺(tái)逆變器單獨(dú)運(yùn)行時(shí)，都可以成功檢測(cè)出孤島。

圖7 雙機(jī)系統(tǒng)孤島檢測(cè)結(jié)構(gòu)圖Fig.7 Frame of islanding detection for dual-inverter system

逆變器1輸出電流占總輸出電流之間的百分比n分別取0.9、0.5、0.1。負(fù)載參數(shù)與圖5單機(jī)系統(tǒng)相同。電網(wǎng)在t=0.1 s時(shí)刻發(fā)生故障，仿真結(jié)果見圖8。

由圖8可以看出，當(dāng)2臺(tái)逆變器單獨(dú)運(yùn)行均可成功檢測(cè)出孤島時(shí)，對(duì)于雙機(jī)并聯(lián)后也同樣可以準(zhǔn)確檢測(cè)出孤島，且檢測(cè)效率介于2臺(tái)逆變器各自單獨(dú)運(yùn)行的效率之間。由于逆變器2采用的算法參數(shù)檢測(cè)效率較高，隨著逆變器2輸出電流占總輸出電流比重的增加，系統(tǒng)整體孤島檢測(cè)效率也逐漸提高。仿真結(jié)果驗(yàn)證了前文所得結(jié)論。

圖8 Qf=2.5時(shí)雙機(jī)系統(tǒng)孤島檢測(cè)情況Fig.8 Islanding detection for dual-inverter system with Qf=2.5

為了驗(yàn)證逆變器頻率檢測(cè)誤差對(duì)Tan_SMS法孤島檢測(cè)性能的影響，在上述雙機(jī)系統(tǒng)2臺(tái)逆變器的檢測(cè)頻率分別引入一個(gè)微小誤差±0.01 Hz。2臺(tái)逆變器輸出電流分別占總并網(wǎng)電流的50%。算法參數(shù)采用k=0.09，fm-fg=1 Hz。電網(wǎng)在t=0.1 s時(shí)刻發(fā)生故障，仿真結(jié)果如圖9所示。

圖9 Qf=2.5且存在頻率檢測(cè)誤差時(shí)雙機(jī)系統(tǒng)孤島檢測(cè)情況Fig.9 Islanding detection for dual-inverter system with Qf=2.5，when there is frequency measuring error

由圖9可見，引入誤差后，系統(tǒng)同樣可以成功檢測(cè)出孤島，頻率檢測(cè)誤差不影響孤島檢測(cè)能力。證明Tan_SMS法不受稀釋效應(yīng)的影響，對(duì)雙機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)有良好的適用性。

5 結(jié)論

本文針對(duì)傳統(tǒng)SMS孤島檢測(cè)法的缺陷，利用正切函數(shù)替代傳統(tǒng)SMS法的正弦函數(shù)表達(dá)電流主動(dòng)移相角，提出了Tan_SMS孤島檢測(cè)法。該方法利用頻率與移相角的關(guān)系，使頻率偏離額定值后單向偏移，最終偏離閾值觸發(fā)孤島保護(hù)。在MATLAB/Simulink環(huán)境下進(jìn)行了仿真驗(yàn)證。通過理論及對(duì)仿真結(jié)果的分析得出以下結(jié)論：

a.Tan_SMS法與傳統(tǒng)SMS法同樣具有簡單易實(shí)現(xiàn)、孤島識(shí)別率高等優(yōu)點(diǎn)；

b.與傳統(tǒng) SMS法相比，Tan_SMS法避免了SMS法中穩(wěn)定狀態(tài)的出現(xiàn)，具有對(duì)電網(wǎng)相位擾動(dòng)較小、檢測(cè)速度較快等優(yōu)勢(shì)；

c.與SMS法、APS法相比，Tan_SMS法明顯減小了檢測(cè)盲區(qū)；

d.對(duì)于雙機(jī)并聯(lián)系統(tǒng)，Tan_SMS法同樣具有適用性，并且孤島檢測(cè)性能不受頻率檢測(cè)誤差影響。