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    穿梭艇艏部特征分析及優(yōu)化

    2013-10-13 08:14:50劉怡錦李英輝唐建飛張?jiān)7?/span>
    海洋工程 2013年6期
    關(guān)鍵詞:興波水線船型

    劉怡錦,李英輝,唐建飛,張?jiān)7?/p>

    (上海交通大學(xué)船舶海洋與建筑工程學(xué)院,上海 200240)

    通常從水動(dòng)力角度來看,F(xiàn)n<0.20的船舶為低速船,0.20<Fn<0.30的船舶為中速度,F(xiàn)n>0.30的船舶稱為高速船[1]。當(dāng)今的高速船種類繁多,新的船型不斷出現(xiàn),但就其基本情況而言,從高速船的結(jié)構(gòu)和原理來看,單體船中絕大多數(shù)都為滑行艇或半滑行艇,它們往往通過動(dòng)力支撐減少排水降低阻力,然而面對(duì)多浪的水域情況,波浪造成動(dòng)力支撐不穩(wěn)定,形成“海豚跳”,降低了船舶耐波性,成為其致命的弱點(diǎn)。這里試圖探索高性能排水性船,在不減少其排水保證耐波性的同時(shí)降低阻力。近幾年來,從常規(guī)高速雙體船、小水線面雙體船、穿浪雙體船到三體船、多體船,高性能排水型船逐漸成為一個(gè)新的研究方向。

    放眼世界,從英國(guó)的VSV“極細(xì)長(zhǎng)艇”到美國(guó)的DDG1000朱姆沃爾特級(jí)驅(qū)逐艦,均為高性能排水型穿浪單體內(nèi)傾船。較之于以往的常規(guī)艦艇,它們?cè)黾恿薒/B的同時(shí),對(duì)于艏部也進(jìn)行了比較大的改造。超細(xì)長(zhǎng)的艇體和尖峭的艏部,如一巨斧般的劈開波浪,高速地破浪而行,并保持著良好的平穩(wěn)性,與此同時(shí),這種外形設(shè)計(jì)能顯著降低雷達(dá)和可見光特征信號(hào),并便于地面和空中運(yùn)輸[2]。但是針對(duì)這種新船型,艏部型線研究還寥寥無幾,因此,這里以此為切入點(diǎn)進(jìn)行初步的探索。

    這里研究的穿梭艇是一艘排水型高速船,其干舷內(nèi)傾,高速行駛時(shí)與其他高速船類似,興波阻力在總阻力中占了非常大的比例,因此,興波阻力對(duì)于穿梭船同樣是一個(gè)不可或缺的考慮方面。有研究表明[3],在一定的弗洛德數(shù)(Fn)范圍內(nèi),興波阻力對(duì)船型的變化相當(dāng)敏感,適當(dāng)修改船體型線可使興波阻力明顯降低,而艏部線型是影響興波阻力的重點(diǎn)。因此將探討這種船型艏部型線及其水動(dòng)力特征。

    從快速性角度看,艏部幾何特征主要表現(xiàn)為橫剖面形狀特征和其相應(yīng)的水線形狀。設(shè)計(jì)水線的形狀特征和橫剖面形狀特征密切相關(guān),設(shè)計(jì)水線確定后,很大程度上已經(jīng)決定了橫剖面形狀。同時(shí),近水面處的水線形狀對(duì)興波阻力的影響較大,因此以設(shè)計(jì)水線為代表進(jìn)行研究。設(shè)計(jì)水線的特征和參數(shù)主要為水線面系數(shù)、平行中段長(zhǎng)度、端部形狀、半進(jìn)流角以及尾部的縱向傾斜等。由于穿梭艇船體超級(jí)細(xì)長(zhǎng),沒有明顯的平行中段。但具有明顯區(qū)別于普通船舶的特殊艏柱等特征,因此這里以半進(jìn)流角和艏柱傾斜角為探索方向。

    1 船舶型線

    穿梭艇艇體細(xì)長(zhǎng),L/B=10。由于L/B較大,船體瘦長(zhǎng),船體型線的縱向曲率較小,船體興波區(qū)域的型線變得平直,興波作用趨于和緩,波高變低,興波作用所消耗的能量減少,所以興波阻力較其他船型更小[4]。由于實(shí)際工程需要,穿梭艇的設(shè)計(jì)主尺度:水線長(zhǎng)Lwl=20 m;船寬B=2 m;在船腫處保證船舶為最大船寬,圖1為符合要求的某一模型。

    圖1 設(shè)計(jì)模型Fig.1 Design model

    2 計(jì)算模型和邊界條件處理

    由于計(jì)算模型為細(xì)長(zhǎng)船體,表面縱向曲率很小,在計(jì)算其興波阻力時(shí),可有效地直接應(yīng)用線性興波阻力理論。假設(shè)流體為不可壓縮無粘的理想流體,其運(yùn)動(dòng)無旋,船體以恒定速度v在靜水中沿x軸正向航行。數(shù)值計(jì)算的坐標(biāo)系統(tǒng)如圖2所示。

    假定總定常速度勢(shì)為Φ,擾動(dòng)速度勢(shì)為φ,則總速度勢(shì)可表示為

    圖2 線性理論坐標(biāo)Fig.2 Linear theory coordinate

    在流域內(nèi)其擾動(dòng)速度勢(shì)φ需滿足拉普拉斯方程(2),同時(shí)還需滿足物面不可穿透條件(3),自由面條件(4),水底不可穿透條件(5)和無窮遠(yuǎn)條件(6)。

    在船體濕表面和自由面上布置源匯,可求出擾動(dòng)速度勢(shì),根據(jù)伯努利方程,可得到流場(chǎng)中壓力分布,經(jīng)過壓力積分可求得興波阻力。采用SHIPFLOW中的線性勢(shì)流方法,基于Dawson方法的面元法,研究表明,該軟件對(duì)于細(xì)長(zhǎng)體的興波阻力計(jì)算,可以得到較為準(zhǔn)確的結(jié)果[5-7],因此這里采用該方法進(jìn)行阻力比較研究。

    在具體計(jì)算設(shè)置方面,船艏前取0.5船長(zhǎng),船尾后取整船長(zhǎng),寬度取0.7船長(zhǎng),構(gòu)成整個(gè)計(jì)算的自由液面域,網(wǎng)格數(shù)為2 032,各方案自由液面設(shè)置相同。由于各船型不同,船體網(wǎng)格數(shù)不盡相同,通過前期的網(wǎng)格測(cè)試,當(dāng)船體網(wǎng)格數(shù)大于700時(shí),計(jì)算結(jié)果已達(dá)到精度要求。

    3 進(jìn)流角影響結(jié)果分析

    在滿足設(shè)計(jì)要求的情況下,首先從常規(guī)外傾船舶入手,比較不同的進(jìn)流角度對(duì)船舶興波阻力影響,選取了3種方案進(jìn)行比較分析,半進(jìn)流角分別為17°、14°、11°(見表1)。由于必須保證船腫處達(dá)到最大船寬,半進(jìn)流角不宜過大或過小。

    表1 各方案的主要幾何特征Tab.1 Geometrical characters of each scheme

    計(jì)算得到3種方案排水量最大相差不過7%,因此在比較時(shí)采用相同的吃水,吃水D=1 m,艏柱傾斜角度為120°。圖3為3種方案的進(jìn)流段水線,從外到內(nèi)依次為方案1、方案2、方案3。

    圖3 三種方案的進(jìn)流段水線Fig.3 Entrance lines of three schemes

    由圖3可以看出,方案1和方案2差別主要在于進(jìn)流段水線的中后部,方案2和方案3的主要差別在于進(jìn)流段水線的前部。結(jié)合計(jì)算結(jié)果(見圖4),可以看到三種方案的興波阻力曲線趨勢(shì)大致相同,方案2稍優(yōu)于方案1,但差別不是很大。方案3明顯優(yōu)于方案1、2,特別是Fn<0.5之后??梢缘贸觯绞强拷嫉倪M(jìn)流段線型對(duì)于興波阻力的影響越是關(guān)鍵。因此穿梭艇必須保證進(jìn)流段的前部尖削,才能明顯的降低興波阻力。

    圖5為這3種方案產(chǎn)生的最大波高比較,為避免單位造成的麻煩,這里所有的波高均用船長(zhǎng)無量綱化。其中,除Fn=0.5左右時(shí),三種方案較為接近,其他航速方案3的最大波高明顯低于方案1、方案2,這與圖4的結(jié)果也是相吻合的。因此,可以得出最佳的半進(jìn)流角度方案為方案3,在之后的艏柱傾斜比較中確定半進(jìn)流角為11°。

    圖4 三種方案的興波阻力系數(shù)曲線Fig.4 Wave-making resistance coefficient curves of each scheme

    圖5 三種方案的波峰高度曲線Fig.5 Wave heights of each scheme

    4 艏柱傾斜影響結(jié)果分析

    這里的研究對(duì)象穿梭艇艏部薄而尖峭,有助于劈開迎面的波浪,降低甲板上浪的危險(xiǎn),減少噴濺阻力。艏柱傾斜角度關(guān)乎到艏部的尖峭程度,選取4種方案(見圖6)進(jìn)行比較分析,其中方案四為常規(guī)外傾式艏柱,方案三為過渡式艏柱,方案一和方案二為內(nèi)傾式艏柱,但兩者內(nèi)傾角度不同(見表2)。

    計(jì)算所選用的模型主尺度:水線長(zhǎng)Lwl=20 m;船寬B=2 m;吃水D=1 m;水線面系數(shù)為0.62~0.63;半進(jìn)流角為11°。

    表2 各方案的主要幾何特征Tab.2 Geometrical characters of each scheme

    圖6 四種方案的艏部模型Fig.6 Model of four schemes

    圖7為四種方案的興波阻力系數(shù)曲線。可以看到,在整個(gè)范圍內(nèi),方案一的興波阻力系數(shù)明顯小于其他三個(gè)方案。方案二的興波阻力系數(shù)略大于方案一,并且在0.5<Fn<0.8最為明顯。方案三的興波阻力系數(shù)最大,方案四的興波阻力系數(shù)稍微小于方案三。

    在圖7中,內(nèi)傾式在興波阻力系數(shù)上已經(jīng)明顯優(yōu)于過渡式(方案三)和外傾式(方案四),選取方案一為代表進(jìn)行研究。下面觀察三種艏部類型所產(chǎn)生的波形,圖8至圖11為三種方案在Fn=0.26和Fn=0.5時(shí)的波形分布圖,其中圖8和圖10上半部分為內(nèi)傾式(方案一),下半部分為過渡式(方案三);圖9和圖11上半部分為內(nèi)傾式(方案一),下半部分為外傾式(方案四)。

    在Fn=0.26時(shí),可以看出,這三種方案產(chǎn)生的波形都較弱,都屬于性能良好的艏部線型。具體比較能發(fā)現(xiàn)內(nèi)傾式(方案一)的波形分布更均勻,艏部的高壓區(qū)和肩部的低壓區(qū)均小于其他三種方案,這也導(dǎo)致了向下游傳播的興波明顯小于其他方案。圖12是沿船體的自由面波高圖,可以看出無論是艏波還是肩波,內(nèi)傾式(方案一)波高都有了明顯的降低,尾波的波高也略有降低,這與低速段的興波阻力系數(shù)是吻合的。與此同時(shí),艏波還發(fā)生了前移,而肩波略有向后移動(dòng)。

    圖10至圖11為三種方案在Fn=0.5時(shí)的波形分布對(duì)比,此時(shí)船舶已經(jīng)處于中高速階段,此時(shí)興波阻力已經(jīng)成為主要阻力,肩波幾乎消失,興波主要集中在艏尾兩端。從波形圖來看,此時(shí)的差別已經(jīng)不是特別明顯,但從艏部壓力來看,內(nèi)傾式(方案一)還是要稍低于其他兩種。圖13為此時(shí)三種方案船側(cè)波形,可以看出過渡式(方案三)和外傾式(方案四)波形相差不大,最大波高均大于內(nèi)傾式(方案一),并且內(nèi)傾式(方案一)艏波稍靠前。

    圖7 四種方案的興波阻力系數(shù)曲線比較Fig.7 Wave-making resistance coefficient curves of four schemes

    圖8 方案一與方案三波形分布圖對(duì)比(Fn=0.26)Fig.8 Waveforms of Scheme 1 and Scheme 3(Fn=0.26)

    圖9 方案一與方案四波形分布圖對(duì)比(Fn=0.26)Fig.9 Waveforms of Scheme 1 and Scheme 4(Fn=0.26)

    圖10 方案一與方案三波形分布圖對(duì)比(Fn=0.5)Fig.10 Waveforms of Scheme 1 and Scheme 3(Fn=0.5)

    圖11 方案一與方案四波形分布圖對(duì)比(Fn=0.5)Fig.11 Waveforms of Scheme 1 and Scheme 4(Fn=0.5)

    圖12 三種方案船側(cè)波形比較(Fn=0.26)Fig.12 Waveforms of three schemes(Fn=0.26)

    圖13 三種方案船側(cè)波形比較(Fn=0.5)Fig.13 Waveforms of three schemes(Fn=0.5)

    雖然方案一和方案二同為內(nèi)傾式,但它們之間還是存在差異的,圖14為方案一和方案二在不同F(xiàn)n時(shí)的艏波波高比較,可以看到在低Fn時(shí)二者差別較為明顯,但隨著航速不斷的增加,二者的差別越來越小。圖15和圖16分別是二者在Fn=0.26和Fn=0.5時(shí)的波形分布圖對(duì)比。在低速(Fn=0.26)時(shí),方案一的艏部的正壓和肩部的負(fù)壓明顯低于方案二,并且散波也相對(duì)小很多,但當(dāng)速度提升到Fn=0.5時(shí)二者差異已經(jīng)很小。

    圖17至圖20為四種方案在Fn=0.5時(shí)的艏部壓力分布。通過對(duì)比可以發(fā)現(xiàn),常規(guī)外傾式艏柱(方案四)艏部有相當(dāng)大的區(qū)域受到較高的壓力,并且壓力變化梯度較為明顯,進(jìn)而引起了較強(qiáng)的興波,這一點(diǎn)通過圖7興波阻力系數(shù)曲線可以得到驗(yàn)證,因此外傾式艏柱并不能保證穿梭艇最大限度地發(fā)揮其快速低阻的特性。方案三(90°)作為一種中間過渡型情況,雖然能降低艏部的壓力,但效果并不明顯。相比之下,內(nèi)傾式船艏明顯降低了艏部的壓力,從圖17圖18中可以看到,方案一和方案二的艏部壓力較大的區(qū)域明顯減少,產(chǎn)生的興波阻力系數(shù)隨之降低。而同樣為內(nèi)傾式的兩方案相比,方案一受壓較大的區(qū)域明顯低于方案二。因此,可以推斷,對(duì)于新船型穿梭艇,相比于常規(guī)的外傾式艏柱,內(nèi)傾式能有效的降低艏部壓力,除此之外,內(nèi)傾式的艏柱傾斜角度對(duì)于結(jié)果有重要的影響,內(nèi)傾式船型艏柱與基線夾角角度越小,艏部越尖削,壓力降低越明顯。

    圖14 方案一與方案二艏波波高比較Fig.14 Head wave heights of Scheme 1 and Scheme 2

    圖15 方案一與方案二波形分布圖對(duì)比(Fn=0.26)Fig.15 Waveforms of Scheme 1 and Scheme 2(Fn=0.26)

    圖16 方案一與方案二波形分布圖對(duì)比(Fn=0.5)Fig.16 Waveforms of Scheme 1 and Scheme 2(Fn=0.5)

    圖17 方案一(30°)表面壓力分布圖(Fn=0.5)Fig.17 Surface pressure of Scheme 1(Fn=0.5)

    圖18 方案二(60°)表面壓力分布圖(Fn=0.5)Fig.18 Surface pressure of Scheme 2(Fn=0.5)

    圖19 方案三(90°)表面壓力分布圖(Fn=0.5)Fig.19 Surface pressure of Scheme 3(Fn=0.5)

    圖20 方案四(120°)表面壓力分布圖(Fn=0.5)Fig.20 Surface pressure of Scheme 4(Fn=0.5)

    5 結(jié)語

    分別通過改變半進(jìn)流角和艏柱傾斜角度兩方面,分析穿梭艇艏部的特征,并改善整體的阻力性能。首先通過對(duì)興波阻力系數(shù)和最大波高的分析,得出了半進(jìn)流角為11°時(shí)能有效降低船舶興波阻力。在滿足這一條件下,進(jìn)一步分析外傾式、過渡式以及內(nèi)傾式船艏對(duì)船舶的興波阻力和流場(chǎng)的影響,結(jié)果表明內(nèi)傾式30°的船艏能有效降低波浪高度。除此之外,歸納了穿梭艇艏部型線特征如下:

    1)進(jìn)水角應(yīng)盡量小,并且進(jìn)流段的中前部對(duì)興波阻力的影響最大;

    2)外傾式、過渡式船艏受到的壓力、產(chǎn)生的波高明顯大于內(nèi)傾式船艏,因此前兩者并不能保證穿梭艇的優(yōu)良性能;

    3)內(nèi)傾式船艏的內(nèi)傾角度對(duì)壓力、波高影響很大,內(nèi)傾式船型艏柱與基線夾角越小,艏部越尖峭,艏部壓力和艏波高度降低越明顯。

    但由于一些客觀要求,文中只進(jìn)行了一些初步探索,對(duì)于這一新船型,還有很多特征待于進(jìn)一步的分析和優(yōu)化。

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