鄭德友 孔凡霞
(①青島和力達電氣有限公司,山東青島266042;②山東理工大學農(nóng)業(yè)工程與食品科學學院,山東淄博255049)
擴孔加工相對于鉆削具有較高的精度,相對于鉸削具有加工效率高的優(yōu)勢,如果能夠充分發(fā)揮擴孔的作用,可以大大提高效率、節(jié)省成本。擴孔加工工藝要求包括孔徑精度和表面質(zhì)量等方面。從擴孔加工目前的技術狀況來看,仍然處在改變刀具切削刃角度、工藝路線等層面[1-3],存在加工效率低,探索周期長,不能從根本上解決擴孔加工效率低、成本高等缺點。超聲振動擴孔是在普通擴孔加工的基礎上,給刀具或工件施加軸向或周向的超聲振動,使刀具與工件間的運動發(fā)生變化。研究表明,采用超聲振動擴孔具有提高表面質(zhì)量、刀具壽命、加工精度等工藝效果[4-6]。本文就超聲振動擴孔糾偏進行理論分析和實驗驗證。
普通擴孔鉆削,如圖1所示,假設刀具主切削刃是在AB位置與工件相接觸的,此時沒有產(chǎn)生偏斜,當切削刃轉到A1B1位置時,各切削刃所切的余量不一致,切削力不平衡,鉆頭發(fā)生彎曲變形,中心點偏移到O1位置,此時AA1A'區(qū)域不能被切除。當鉆頭旋轉到A2B2位置時,中心點偏移到O2位置,這時候AA2A″區(qū)域不能被切除,此時鉆頭的直徑是不變的,與之相對應的另一端必將多切除GMN區(qū)域。當鉆頭旋轉一周后,可以看出,普通擴孔鉆削必將把初始孔的誤差復映下來,并且這種偏差會導致鉆頭偏斜,隨著擴孔深度的增加,必將導致在下一個切削周期中,使偏差擴大。
經(jīng)由上面的分析可以看出,普通擴孔鉆削過程中產(chǎn)生的擴孔偏差是無法避免的。
振動鉆削過程為斷續(xù)切削,主切削刃切削運動過程發(fā)生了變化。如圖2所示,假設切削刃還是從A1B1位置開始切入工件,經(jīng)過時間tc后旋轉一個角度θc,切削刃旋轉到A'1B'1位置,與普通鉆削一樣,中心點偏移到O'1位置,產(chǎn)生了最大偏移量OO'1。然后切削刃與工件分離,進入空切階段,鉆頭旋轉θi角度后切削刃從A'1B'1到A″1B″1。由于超聲振動頻轉比Wf很大,所以切削刃每次切削時偏移量OO'1很小,并且因為Wf和振幅A較大,所以θi相對于θc大得多,空切時間較長。所以,在空切階段鉆頭以自身的固有頻率做彎曲衰減振動,切削階段產(chǎn)生的變形得到恢復,偏移量減小到零,回轉中心又回到O。此后再一次切入,重復上一過程,直至完成整個擴孔過程。
由以上的分析表明,超聲振動擴孔鉆削時,切削刃接觸工件瞬間會產(chǎn)生橫向偏移,使擴孔鉆頭彎曲,但當切削刃與工件分離后,鉆頭以自身的固有頻率做彎曲衰減,鉆頭的彎曲變形恢復變直,然后再重新進行鉆削,即鉆頭的每次入鉆不是在上次鉆頭彎曲偏斜的基礎上繼續(xù)入鉆,而是在恢復校正了上一次偏差的基礎上入鉆。這就是振動鉆削的特殊的動力學行為,即:楔入—偏移—分離—復位—再楔入,這一過程勢必提高擴孔的糾偏精度。
實驗裝置如圖3所示,實驗材料為3J1不銹鋼,實驗件為圓柱形,實驗件長度為12 mm,上下端面經(jīng)過研磨處理。在實驗件上事先鉆好一個偏孔,孔的直徑φ=2.6 mm,孔偏量為0.1 mm,如圖4所示。刀具用φ3 mm硬質(zhì)合金粗柄麻花擴孔鉆頭,超聲振動頻率為20 700 Hz,其振幅選用 1 μm、2 μm。轉速n=600 r/min,進給量f=5 μm/r。切削液選用金微油。
由圖5可以看出,普通擴孔鉆削后,孔的偏斜量在12~13 μm左右,而超聲振動擴孔后,振幅為2 μm時,孔的偏斜量在3~4 μm之間,總體上看孔的偏斜量減小1/4左右,并且可以看出,在一定程度上,隨著超聲振動振幅的增大,孔的偏斜誤差有減小趨勢。
這主要是因為在超聲振動擴孔時,鉆頭的每次入鉆不是在上次鉆頭彎曲偏斜的基礎上繼續(xù)入鉆,而是在恢復校正了上一次偏差的基礎上,從而避免了誤差的累積,同時超聲振動鉆削提高了工藝系統(tǒng)的工藝剛度,明顯提高了切削過程中的穩(wěn)定性,使普通鉆削時常發(fā)生的顫震現(xiàn)象得到很大的改善,這也有利于擴孔精度的提高。
本文針對擴孔糾偏問題進行了探討,分析超聲振動擴孔糾偏機理,建立了普通擴孔和超聲振動擴孔的糾偏模型,說明普通擴孔時,糾偏誤差是逐步累積的,而超聲振動擴孔時,擴孔糾偏過程為:切入—偏移—分離—復位—再切入,對糾偏誤差起到多次校直的作用,切削時擴孔鉆頭的偏移量較普通鉆削時顯著減小,從而提高了擴孔糾偏的精度。擴孔糾偏對比實驗證明超聲振動擴孔相比普通擴孔的孔偏量減小了3/4以上。
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