斜拉索HDPE防護套的損傷機理及預防對策研究

劉山洪

(重慶交通大學土木建筑學院，重慶 400074)

0 引言

近年來，斜拉橋以其跨越能力和獨特的美觀效果得到大量應用。斜拉橋主體結構的恒載及活載通過斜拉索傳遞到索塔上。斜拉橋的跨度越來越大，斜拉索規(guī)格也越來越大，其長度、重量、索力也相應增大，斜拉索工廠化生產(chǎn)工藝的難度及現(xiàn)場安裝的難度也越來越大。斜拉橋固有的受力特點以及現(xiàn)有斜拉索的防護工藝，容易引起斜拉索病害，并直接影響到斜拉橋的安全。國內已經(jīng)出現(xiàn)大量的斜拉橋換索工程［1］。

斜拉索作為主要受力構件一般布置在梁體外部，長期處于高應力狀態(tài)下，同時受到溫度、濕度和侵蝕介質作用，拉索鋼絲很容易受到腐蝕。在使用一段時間后，先是拉索的防護體系出現(xiàn)不同程度的病害，然后，防護體系失效導致內部鋼絲發(fā)生銹蝕失效［2］。

影響拉索的安全性和耐久性是諸多因素的共同作用，不能簡單地用單一因素來一概而論。常見的斜拉索病害有:高密度聚乙烯(High Density Polyethylene，簡稱為HDPE)護套開裂、索絲腐蝕斷裂、錨具腐蝕、疲勞開裂等;斜拉索采用的高強鋼絲束遇水易銹蝕;在車輛等的重復荷載作用下易產(chǎn)生疲勞破壞;風荷載引起的抖振、顫振;雨水順索流動形成的雨振等加大了斜拉索疲勞作用的影響;雨水在拉索表面形成水膜后，容易形成水泡，水泡破裂引起的沖擊也會破壞斜拉索的防護體系，加速斜拉索銹蝕的進程［3］。

同濟大學的郭艷恒［4］對HDPE材料進行了老化、疲勞試驗，對影響HDPE材料疲勞老化的因素有了更新的認識。采用除濕防腐系統(tǒng)，一方面能有效地克服傳統(tǒng)方法無法阻止腐蝕、只能減慢腐蝕的缺陷，另一方面除濕防腐系統(tǒng)易于監(jiān)測、控制，能大大降低維護費用。但該除濕防腐系統(tǒng)未能解決HDPE護套的高應力幅疲勞及老化問題。

斜拉索防護體系在歷史上出現(xiàn)過很多種，其應用和發(fā)展受限于生產(chǎn)成本、施工難度、防腐效果和美觀等多種因素，至今還沒有一種防腐體系能很好地滿足以上諸多條件。

筆者提出:在現(xiàn)有斜拉索護套體系的基礎上增加一過渡層，從傳統(tǒng)的異質2層結構改變?yōu)楫愘|3層結構，使得鋼絲束與HDPE材料之間的剛度能夠順利地過渡，增設護套遮陽系統(tǒng)，減少溫差引起HDPE護套的溫度應力，在增大鋼束的耐久性基礎上，降低拉索HDPE護套的應力水平，延長其使用壽命。

1 斜拉索護套開裂機理

HDPE是一種由乙烯共聚生成的熱塑性聚烯烴。HDPE具有結晶度高、非極性、無毒、無味、無臭，呈白色的顆粒，熔點約為130℃，相對密度為0.941～0.960。它具有良好的耐熱性和耐寒性，化學穩(wěn)定性好，還具有較高的剛性和韌性，機械強度好。其介電性能，耐環(huán)境應力開裂性亦較好。

斜拉索防護的目的是將鋼絲與大氣隔離，阻止拉索鋼絲表面產(chǎn)生電化學反應。常用的防護措施有:鋼絲表面鍍鋅、鋁或環(huán)氧樹脂涂層;全封閉套管;套管內壓漿;化學涂層法等。這些拉索防護措施在國內橋梁中均有應用案例［5］。

斜拉索防護系統(tǒng)主要有兩種:①采用熱擠HDPE防護;②采用不同材料防護的平行鋼絞線，外套HDPE護套。

斜拉索的防護質量直接影響著斜拉索的使用壽命，斜拉索索體內鋼絲束的防護尤其重要。目前索體的防護有4道，第1道:高強鋼絲表面鍍鋅;第2道:高強鍍鋅鋼絲上涂抹防腐油脂;第3道:纏繞高強度聚脂帶;第4道:即最重要的防護層——高密度聚乙烯護套，此道防護層最有效的功能是隔離空氣，防止水氣對鋼絲的侵蝕［6］。為確保鋼絲防護的可靠性，制索時按圖紙規(guī)定在其外熱擠雙層PE防護套，外層PE防護套的顏色根據(jù)景觀要求選用。

斜拉索是斜拉橋的主要承力構件，HDPE護套作為斜拉索主要防護措施。影響HDPE護套開裂的主要因素是HDPE的老化和疲勞。通過對纜索病害進行調查分析，認識到纜索護套的損傷是造成纜索體系耐久性問題的重要原因之一。

在20世紀八九十年代建造的斜拉橋中，采用熱擠壓技術形成HDPE護套保護拉索鋼絲的防護體系有大量損壞，造成鋼絲銹蝕，導致拉索安全儲備耗盡。須采用換索的方法進行大規(guī)模處理，如云南三達地怒江大橋、四川犍為岷江大橋、重慶石門大橋等。

拉索損傷的模式為HDPE套管首先開裂，水氣侵入套管內，形成索絲銹蝕環(huán)境，索絲開始銹蝕，直至索絲銹斷。

1.1 PE護套應力開裂機理

拉索作為橋梁主要的承重構件，在恒載、活載作用下產(chǎn)生很大的拉應力及循環(huán)應力。拉索HDPE護套雖然設計時作為不受力構件，但對于熱擠HDPE護套，由于對鋼絲有很大的握裹力，其變形幾乎和鋼絲同步，因此HDPE護套內不可避免的存在一定的拉應力及循環(huán)應力。同時，拉索一般布置在梁體外部，處在比較惡劣的自然環(huán)境里。HDPE材料在遠低于抗拉強度的低應力和環(huán)境介質協(xié)同作用下很容易發(fā)生提早破壞，這一現(xiàn)象稱為環(huán)境應力開裂。

拉索用HDPE護套壁厚大約為5～12 mm，壁厚與拉索外徑的比約為0.06。

恒載作用使斜拉索的應力達到其靜力抗拉強度標準值的30%～35%，可變荷載的應力幅一般不超過其抗拉強度標準值的10%。對于熱擠HDPE拉索護套，對鋼絲有很好的握裹力，可認為HDPE的應變與拉索同步，所以通過分析拉索的應力即可得到相應的HDPE護套的應力水平。

設鋼絲強度為σy=1570 MPa，則在恒載作用下 HDPE 護套的應變 εd≈ ［1.61 × 10－3，2.41 ×10－3］，可變荷載作用下的應變幅 εa≈ ［0.564 ×10－3，1.05 × 10－3］。對于公路荷載，一般實測拉索活載強度僅為設計活載的13%，即一般活載情況下HDPE 護 套應變 εl≈ ［0.0733 × 10－3，0.136 ×10－3］。試驗表明［4］，拉索 HDPE 護套在運營中的最大應變差約為143.54 με，與理論分析結果基本吻合。HDPE在經(jīng)過老化試驗、疲勞試驗后其靜力力學性能基本保持不變。但HDPE在疲勞過程中，其屈服強度、彈性模量、阻尼特定等隨疲勞周期的增加而顯著下降。

由于活載作用及拉索的振動，護套內存在一定的拉應力及循環(huán)應力。雖然其遠低于HDPE材料的抗拉強度，但是通過前面的分析可知，在環(huán)境作用下，HDPE護套在較低的應力下也可能開裂。同時在循環(huán)載荷作用下，材料中的微裂紋、孔隙等各種損傷不斷萌生、擴展、合并，使材料性能不斷劣化，也可能最終造成材料開裂失效。

PE護套開裂的主要形態(tài)為網(wǎng)狀龜裂和環(huán)向開裂兩種。目前絕大部分PE護套開裂為環(huán)向開裂，這種類型的開裂一般在投入使用的幾年內發(fā)生。所有的PE護套環(huán)向開裂都是從迎光面開始，最終擴展為環(huán)向斷裂。

PE護套環(huán)向開裂除與拉索的使用環(huán)境、HDPE材料、拉索構造、制索工藝、施工損傷有關外，與拉索的使用條件，主要是拉索工作時PE護套長期受拉應力的作用有直接關系。HDPE材料在一定的拉應力狀態(tài)下使用，其耐環(huán)境應力開裂性能下降，發(fā)生環(huán)境應力開裂(ESC)。這是由于，高分子材料在連續(xù)拉應力及環(huán)境因素的作用下，聚合物分子的結合能力下降，分子斷裂所致。這也解釋了拉索與電纜護套的使用壽命存在很大差異的原因。如天津永和大橋，其拉索護套在無張拉應力狀態(tài)下使用20 a也未開裂［7］。

試驗表明［7］，HDPE材料試件環(huán)境應力開裂試驗初裂時間與試件應變成負相關關系。試件應變越大，初裂時間越短。據(jù)此推斷，試件應變低于標準試件應變的20%時，HDPE材料試件不會發(fā)生開裂。樣品常態(tài)時在較低工作應力下可長期使用。防護用高分子材料受較大拉應力作用時，鑒于其環(huán)境應力開裂時間大大縮短的特點，建議采取有效措施確保作為防護防腐用的高分子材料不參與結構的同步變形。

因此，有效降低HDPE材料所處的應力水平，將其降至GB/T 1842—1999《聚乙烯環(huán)境應力開裂試驗方法》標準試件應變的20%以下，延長護套的使用年限。

1.2 PE護套溫度應力

隨著預應力拉索的廣泛應用，作為預應力鋼結構的核心構件，不同形狀的鋼拉索其膨脹系數(shù)的大小直接影響拉索預應力隨環(huán)境溫度變化的幅度，膨脹系數(shù)的選取對溫度作用下結構特性影響明顯。實測純鋼絲線膨脹系數(shù)為1.18491 ×10－5～1.19637 ×10－5/℃［8］，均比 JT/T 775—2010《大跨度斜拉橋平行鋼絲斜拉索》所給數(shù)據(jù)1.20000×10－5/℃小，最大誤差為1.26。鋼絞線的彈性模量為1.95×105MPa，線膨脹系數(shù)為1.36 ×10－5/℃。半平行鋼絲束的彈性模量為2.0×105MPa，線膨脹系數(shù)為1.86×10－5/℃ 。

HDPE材料的線膨脹系數(shù)為12×10－5～13×10－5/℃，抗拉強度為21～37 MPa。試驗中采用應變?yōu)?%時的應力作為彈性模量，隨著環(huán)境溫度的降低，HDPE材料的彈性模量急劇增加，說明其性能受環(huán)境溫度變化的影響很大。根據(jù)試驗結果，彈性模量E(t)與溫度t之間的關系可用式(1)近似表示［9］:

隨著溫度的升高，HDPE材料膨脹，應變也隨之增大，且增大的趨勢接近于直線關系。隨著溫度的升高，HDPE材料膨脹系數(shù)相應增大。線膨脹系數(shù)β與溫度t的關系如式(2):

HDPE材料長期曝露在空氣中，HDPE材料被反復拉伸，循環(huán)出現(xiàn)溫度應力。HDPE材料長期在高應力作用下，會導致蠕變破壞。除上面鋪設有保護物的材料外，其它部位溫度變化均在75～22℃。伴隨著溫度的下降，HDPE材料的應變雖有波動但基本呈直線下降，說明應變與溫度之間線性相關［10］。

在沒有鋪設上部保護物時，夏天午后的溫度都比較高，達到71.3～77.4℃，且最高溫度剛好出現(xiàn)在HDPE材料被固定時。在同樣氣候條件下，抗拉強度為34.3 MPa的HDPE材料的收縮應變最大，為1.2503 ×10－4με，可見，溫差比活載引起的 HDPE護套的應變幅度要大1000倍。

距拉索上錨頭10 m范圍內的索體(大部分位于塔內)均未發(fā)現(xiàn)銹蝕。距拉索下錨頭7 m范圍內的索體(位于梁體內部)，鋼絲銹蝕程度也不嚴重。多數(shù)情況下這部分索體不出現(xiàn)銹蝕，只有在橋面以上10 m范圍內存在護套破損時，拉索才會出現(xiàn)銹蝕［11］。

取索體長度7 m，夏季高溫時段天氣的溫差為50℃，計算出鋼絞線、半平行鋼絲以及HDPE材料的變形量，分別為 4.76，6.51，42 mm。可見 HDPE材料相對于鋼絞線或半平行鋼絲會產(chǎn)生顯著的相對位移。由于陽光照射在斜拉索表面形成溫度梯度，引起向陽面比背陽面的拉索護套溫差要大得多。這也是石門大橋斜拉索護套處于向陽面的部分開裂較多，而背陰面的部分沒有開裂［12］。

1.3 HDPE護套疲勞開裂

對拉索的現(xiàn)行評估方法都是以PE無應力假設為前提，這顯然與實際情況不符。由于應力是老化的重要影響因素，所以僅用試驗室中得到的PE材料老化壽命來作為實際拉索PE的壽命期會使使得老化壽命的評估偏高。

索體是在無應力狀態(tài)下成索的，當索體工作時，護套隨著鋼絲伸長而始終處于高應力狀態(tài)下，在許多工況下還存在著交變拉應力。因此，長期在高應力狀態(tài)下工作，PE的分子與分子的結合力逐漸下降，因而導致PE的耐環(huán)境開裂性能降低，造成PE提前開裂。

在活載的作用下，拉索承受的荷載不同，其內力不斷變化，鋼索伸長量也是往復變化的，這種往復變化將使得PE材料出現(xiàn)疲勞、開裂，破壞防護系統(tǒng)的整體性。此外，HDPE護套長期受高應力作用，會導致蠕變破壞，反復的伸長、收縮也會使HDPE護套出現(xiàn)疲勞破壞。

采用阻尼器可以有效消除斜拉索的高頻振動，降低振動對HDPE護套的疲勞破壞。筆者提出增加一層降低HDPE護套的應力過渡層，消除應力變幅過大導致的HDPE護套疲勞破壞。

2 斜拉索護套的幾種有效措施

2.1 現(xiàn)有HDPE護套的修復技術

羅會來，等［13］針對彩虹大橋系桿PE護套的典型病害提出了針對性的修復方法。在動荷載作用下系桿反復出現(xiàn)拉(壓)應力變化，相應地，HDPE護套也應具備一定的抗拉(抗壓)強度，才能不至于在應力作用下破壞。

為找到適宜的密封材料，對多種常見的密封膠進行比對試驗，試驗結果表明試用的密封膠雖然可以對裂縫進行密封，但是其抗拉強度極低，無法滿足工程需要。通過大量的調查研究和比對試驗，HM106聚硫密封劑(polysulfide sealant)是一種較為理想的系桿PE護套裂縫修補材料，能夠對具備一定操作空間的PE護套裂縫進行修復。

HM106聚硫密封劑采用液態(tài)聚硫橡膠為基底配制而成的雙組分硫化型密封劑。由于其分子結構中含有特殊的補強劑和憎水助劑，因而具有極高的黏結穩(wěn)定性能，優(yōu)異的耐水、耐油和耐大氣老化性能。該產(chǎn)品主要特點是:高拉伸強度和黏接強度，穩(wěn)定的老化性能;優(yōu)異的耐水穩(wěn)定性;工作使用溫度范圍為－40～120℃，短期為130℃;綜合老化性能壽命達20 a以上。

2.2 護套新材料

汪必全［14］認為:目前，電線電纜的護套材料主要有PE、PVC、各種天然或合成的彈性體等，此類材料，因各種環(huán)境因素的影響，長期使用后，易發(fā)生老化變硬，應力開裂等現(xiàn)象，導致電纜的電氣性能和耐環(huán)境性能降低，而且在一些使用環(huán)境惡劣，要求較高的場合，如要求耐磨、柔軟、耐侯性好且在－60℃低溫情況下，仍能保持良好的彎曲性能等。常規(guī)電纜護套材料是無法滿足這些要求的，因此在一些使用要求較高的場合，如礦用、油井用、核電站用、風電用、艦船用以及一些軍用野戰(zhàn)電纜，都可以采用聚氨酯材料作為護套。

聚氨酯(TPU)具有許多不同于其它熱塑性彈性體的優(yōu)異性能，在以下幾個方面尤為突出:①優(yōu)異的耐磨性能，其磨耗值是所有塑料中最低的;②突出的物理機械性能，聚酯型TPU的抗拉強度近60MPa，伸長率≈400%，聚醚型TPU抗拉強度近50MPa，伸長率≥300%，是其它彈性體材料無法比擬的;③極好的耐油性能，TPU的耐油性能甚至優(yōu)于丁腈橡膠，有極好的耐油壽命;④較寬的溫度使用范圍，可在－40～l25℃的溫度范圍使用;⑤硬度范圍寬，且在邵氏硬度A85甚至以上時，TPU仍保持彈性，這是其他彈性體所沒有的特性，所以TPU具有高負載支撐能力和良好的吸振效果;⑥抗撕性能優(yōu)異，特別適宜礦山使用;⑦在耐氣候老化、耐水解性以及耐紫外輻射等方面都有不俗的表現(xiàn)。

鑒于此，現(xiàn)在聚氨酯材料正逐步取代PVC、PE、各種合成橡膠作為電纜的外護套，用于各種惡劣的環(huán)境中。因此，將聚氨酯用作斜拉索護套，可克服HDPE材料耐老化性不足的缺陷。

2.3 護套新型結構

隨著斜拉索護套材料的發(fā)展，在相同的外力或溫度力的作用下，HDPE材料與鋼絲材料的變形差異較大，導致二者截面剪應力較大，HDPE護套容易發(fā)生環(huán)向裂縫，并使得斜拉索的耐久性遠遠小于橋梁的設計壽命，成為世界性的難題。在斜拉橋的整個設計壽命期限內，需要對損傷的斜拉索進行更換，導致橋梁的維修養(yǎng)護費超出了最初的建設費用，也比同類型的懸索橋的綜合建設和維修成本高，失去了其與懸索橋方案在經(jīng)濟上的競爭優(yōu)勢。

從HDPE材料改性和安置斜拉索減振設備方面，都無法克服HDPE材料自身的先天缺陷［15］。斜拉索護套的固有缺陷，需要耗費大量的換索費用。采用特殊的合金材料，雖然可以克服這個問題，但其費用比用黃金制作拉索還要昂貴。

2009年6月建成的阜寧新興大橋，其斜拉索采用PES(FD)低應力防腐索，該索體采用雙層HDPE防護的全防腐索體［16］，具有以下特殊性能:①雙層HDPE之間設置一隔離層，當拉索受靜荷載作用時，外層HDPE能有效地釋放應力，使得外層HDPE始終處于較低應力狀態(tài)下工作，從而有效地解決HDPE應力開裂問題;②索體鋼絲內注防腐油脂，全封閉防腐，完全杜絕因毛細作用或意外進水造成索體鋼絲的腐蝕，提高了拉索的耐久性。索體斷面構造詳見圖1。但該方法仍沒有解決內層HDPE材料的應力開裂問題，內外層溫差容易引起HDPE材料破裂。

圖1 PES/FD索體構造Fig.1 PES/FD structure of cable

張錫祥，等［17］提出的鋼橋面復合材料鋪裝新結構為筆者提供了有益的思路。在斜拉索與HDPE之間增設一層黏結、防水、應力緩沖的剛度過渡層，在極大地減少了HDPE護套上的應力水平。設置過渡層的目的是為了減輕剛度突變引起的破壞。剛度過渡層具有足夠的抗裂性、良好的抗疲勞性能。

設置HDPE外層護套的遮陽系統(tǒng)，從而避免了陽光的直接照射，減少溫差引起HDPE管的溫度應力。將遮陽網(wǎng)支撐在HDPE外層護套上，確保遮陽網(wǎng)與遮陽薄膜之間留有一定的空隙，就能使熱量有效地散發(fā)出去，讓遮陽網(wǎng)發(fā)揮更好效果。由于遮陽系統(tǒng)成本低，耗費更換工時少，采用每年定期更換遮陽系統(tǒng)的方法，極大地降低了拉索的維護成本。

3 結論

對斜拉索HDPE護套開裂特征進行歸納，獲得HDPE護套的開裂機理，并針對現(xiàn)有常規(guī)斜拉索護套的不足提出了創(chuàng)新設計。采用新的護套構造設計方法有如下特色:

1)在傳統(tǒng)的HDPE護套與斜拉索之間，增設復合材料剛性過渡層，其基體材料固化前可滲進鋼絲中、固化后能粘牢界面并借助纖維的抗裂特性，實現(xiàn)拉索鋼絲的長久性防水、防腐密閉保護，實現(xiàn)拉索應力與外層HDPE護套應力平穩(wěn)過渡，確保HDPE護套處于低應力狀態(tài)工作。

2)增設護套遮陽系統(tǒng)，減少溫差引起HDPE管的溫度應力，在提高鋼束整體耐久性的基礎上，降低拉索HDPE護套的應力水平，延長其使用壽命，降低拉索的維修養(yǎng)護成本。

［1］張俊杰.斜拉橋換索工程設計探討［J］.上海公路，2011(2):29-32.Zhang Junjie.Research on cable replacement design for cablestayed bridges［J］.Shanghai Highways，2011(2):29-32.

［2］黃躍平，胥明，姜益軍，等.拉索局部腐蝕檢測與評估分析［J］.腐蝕科學與防護技術，2006，18(2):132-135.Huang Yueping，Xu Ming，Jiang Yijun，et al.Examination of localized corrosion and lifetime evaluation for steel cable［J］.Corrosion Science and Protection Technology，2006，18(2):132-135.

［3］黃僑，任遠，馬文剛.斜拉索病害及其養(yǎng)護維修［J］.預應力技術，2011(3):19-25.Huagn Qiao，Ren Yuan，Ma Wengang.Deterioration and maintenance of stayed-cables［J］.Prestress Technology，2011(3):19-25.

［4］郭艷恒.高密度聚乙烯拉索護套耐久性研究［D］.上海:同濟大學土木工程學院，2008.Guo Yanheng.Study on Durability of High-Density Polyethylene Cable Sheathing［D］.Shanghai:School of Civil Engineering，Tongji University，2008.

［5］易圣濤.斜拉橋拉索防護的現(xiàn)狀［J］.重慶交通學院學報，2000，19(2):11-14.Yi Shengtao.Current situation of anti-corrosion for cables of cablestayed bridges ［J］.Journal of Chongqing Jiaotong University，2000，19(2):11-14.

［6］王韶華.斜拉索高密度聚乙烯護套開裂的原因分析及其對策［J］.福建建材，2007(2):103-104.Wang Shaohua.Analysis and its countermeasure for cracking reason of high density polyethylene sheath of stayed-cables［J］.Fujian Building Materials，2007(2):103-104.

［7］龍躍，鄭皆連，吳振.橋梁拉索典型病害事故的調查與研究［J］.預應力技術，2010(6):28-31.Long Yue，Zheng Jielian，Wu Zhen.Investigation and study on typical accidents of cable systems of bridges［J］.Prestress Technology，2010(6):28-31.

［8］陳志華，劉占省.拉索線膨脹系數(shù)試驗研究［J］.建筑材料學報，2010，13(5):626-631.Chen Zhihua，Liu Zhansheng.Experimental research of linear thermal expansion coefficient of cables［J］.Journal of Building Materials，2010，13(5):626-631.

［9］方誠，許四法，楊楊，等.HDPE土工膜的溫度應力研究［J］.中國建筑防水，2010(6):10-12.Fang Cheng，Xu Sifa，Yang Yang，et al.Study on temperature stress of HDPE geomembrane［J］.China Building Waterproofing，2010(6):10-12.

［10］高月虹.環(huán)境溫度對高分子防水卷材變形的影響［J］.新型建筑材料，2009，36(8):80-83.Gao Yuehong.Effects of environmental temperature on deformation of high molecular waterproofing membrane［J］.New Building Materials，2009，36(8):80-83.

［11］徐俊，陳惟珍.石門大橋拉索病害檢測與分析［J］.鋼結構，2007，22(6):81-84.Xu Jun，Chen Weizhen.Detection and analysis of the cable deteriorations of Shimen Bridge［J］.Steel Construction，2007，22(6):81-84.

［12］劉山洪，余輝.更換的石門大橋拉索試驗研究［C］//中國公路學會橋梁和結構工程分會2006年全國橋梁學術會議.北京:人民交通出版社，2006:939-942.Liu Shanhong，Yu Hui.Experimental study on replacement cable of Shimen Bridge［C］//Proceedings of Annual Conference of Bridge and Structure Institute of China.Beijing:China Communications Press，2006:939-942.

［13］羅會來，呂大勇，宋博琪.下承式鋼管混凝土系桿拱橋PE護套病害修復方法探索［J］.天津建設科技，2011(4):47-48.Luo Huilai，Lv Dayong，Song Boqi.Explore on repairing methods of PE sheathed disease of the through CFST arch bridge［J］.Tianjin Construction Science and Technology，2011(4):47-48.

［14］汪必全.聚氨酯護套電纜擠出工藝探討［J］.化學工程與裝備，2011(5):130-132.Wang Biquan.Discuss on extrusion process of polyurethane sheath cable［J］.Chemical Engineering＆ Equipment，2011(5):130-132.

［15］常彬彬.斜拉橋拉索損傷機理及預防構造措施研究［D］.重慶:重慶交通大學，2008.Chang Binbin.Research on Damage Mechanism and Prevention Measures ofInclined Cablein Cable-Stayed Bridge ［D］.Chongqing:Chongqing Jiaotong University，2008.

［16］秦向杰，戴世宏.斜拉橋拉索線密度對拉索索力測量的影響分析［J］.交通標準化，2010(11):125-128.Qin Xiangjie，Dai Shihong.Analysis of cable force measurement influenced by its thread density on cable-stayed bridge［J］.Transport Standardization，2010(11):125-128.

［17］張錫祥，巫祖烈，楊忠，等.高耐久性FRP橋梁結構、構件的研究與實踐［J］.重慶交通大學學報:自然科學版，2011，30(增刊2):1224-1232.Zhang Xixiang，Wu Zulie，Yang Zong，et al.Research and practice in the high durable FRP bridge structure and member［J］.Journal of Chongqing Jiaotong University:Natural Science，2011，30(S2):1224-1232.