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    凈化水泵汽蝕分析及解決措施

    2013-09-05 07:50:20劉大寧陳培力
    石油化工應(yīng)用 2013年6期
    關(guān)鍵詞:凈化水汽蝕酸性

    劉大寧,陳培力

    (中國石油寧夏石化公司,寧夏銀川 750021)

    寧夏石化公司酸性水汽提裝置于2000年建成投用,設(shè)計(jì)處理能力為30 t/h,負(fù)責(zé)煉油區(qū)酸性水汽提凈化處理,裝置采用單塔汽提側(cè)線抽氨工藝,由于設(shè)備選型及工藝設(shè)計(jì)存在缺陷,裝置運(yùn)行期間暴露出許多問題,導(dǎo)致裝置處理量受限。

    酸性水汽提裝置凈化水出裝置泵P-706/1.2設(shè)計(jì)流量28 m3/h,每年隨著春夏季氣溫升高其流量在17 t/h左右開始出現(xiàn)汽蝕,形成氣封阻流。裝置的處理量一直維持在17 t/h左右,無法滿足成產(chǎn)要求,嚴(yán)重影響了酸性水汽提裝置的安全平穩(wěn)生產(chǎn)。自催化裝置等用戶送來的酸性水量在25 t/h左右,凈化水外送量不能滿足工藝需求(25 t/h左右),導(dǎo)致酸水罐D(zhuǎn)-702/A、B滿液位,易發(fā)生冒罐事故。此外,由于酸性水罐罐體腐蝕嚴(yán)重,罐體漏點(diǎn)很多,滲漏嚴(yán)重,高液位給裝置的安全運(yùn)行和公司的安全生產(chǎn)帶來了極大的安全隱患,所以必須盡快解決凈化水泵汽蝕問題,提高酸性水外送量,將酸性水罐的液位降至較低液位,減小事故發(fā)生的可能性。

    1 離心泵抗汽蝕原理

    當(dāng)泵抽送液體的絕對壓力小于液體該溫度下的汽化壓力時(shí),液體便開始汽化,產(chǎn)生蒸汽,形成氣泡,這些氣泡隨液體向前流動(dòng)至高壓區(qū)時(shí),氣泡周圍的壓力升高致使氣泡急劇縮小及至破裂,形成水擊,產(chǎn)生噪音和振動(dòng)。泵發(fā)生汽蝕的初級期,泵能夠泵水,只是流量有所下降,嚴(yán)重的汽蝕會(huì)引起氣封,使泵中的液體大量汽化,泵停止泵水。

    圖1 離心泵養(yǎng)揚(yáng)程流量關(guān)系圖

    由圖1可得出泵汽蝕的機(jī)泵方程為:

    NPSHa>NPSHr 泵無汽蝕

    NPSHa=NPSHr 泵開始汽蝕

    NPSHa<NPSHr 泵嚴(yán)重汽蝕

    裝置汽蝕余量(NPSHa),又稱有效汽蝕余量,是由吸入裝置決定的,與泵本身無關(guān),它同進(jìn)口管路系統(tǒng)、吸入液體壓力、液體溫度和汽化壓力有關(guān),也同流量、液體密度、進(jìn)口管路尺寸、粗糙度和清潔度有關(guān)。

    必需汽蝕余量(NPSHr)是由泵本身決定的,同吸入裝置無關(guān)。無論泵裝在什么樣的系統(tǒng)中,泵的NPSHr都保持不變。NPSHr是為了保證泵不發(fā)生汽蝕要求泵進(jìn)口處單位質(zhì)量液體所具有的超過汽化壓力水頭的富裕能量,即NPSHr越小,要求裝置提供的NPSHa越小,表示泵的抗汽蝕性能越好。

    2 凈化水泵發(fā)生汽蝕原因及分析

    由于泵實(shí)際運(yùn)行中汽蝕大多為入口壓力較低或液體溫度過高造成,現(xiàn)就進(jìn)泵溫度及對應(yīng)飽和蒸汽壓力進(jìn)行分析。

    2.1 造成凈化水進(jìn)泵溫度過高原因

    2.1.1 塔底凈化水冷卻系統(tǒng) 為降低汽提操作能耗,采用汽提塔底合格凈化水與進(jìn)料酸性水換熱,回收凈化水高品質(zhì)熱能。凈化水自塔底抽出經(jīng)E-704/1.2(疊加串聯(lián))與E-704/3組成兩級換熱單元與含硫酸性水進(jìn)行換熱,兩級采用介質(zhì)逆向接觸換熱,為調(diào)節(jié)換熱效果,兩換熱單元之間凈化水和原料酸性水分別設(shè)有跨線,凈化水經(jīng)E-704/3冷卻后用凈化水泵P-706加壓外送出裝置。

    圖2 凈化水冷卻系統(tǒng)流程示意圖

    表1 改造前操作中各換熱單元凈化水及酸性水實(shí)測溫度表

    2.1.2 凈化水進(jìn)泵溫度高原因分析 從表1可以看出凈化水進(jìn)外送泵P-706溫度為119℃左右,遠(yuǎn)超出了吸入系統(tǒng)正常操作壓力下的飽和蒸汽壓力所對應(yīng)溫度。造泵小流量下產(chǎn)生發(fā)生汽蝕致使泵抽空斷流無法正常外送,該問題為酸性水汽提裝置操作中處理量難以提升的瓶頸所在。其原因?yàn)檫M(jìn)入E-704/3作為冷卻介質(zhì)的含硫酸性水經(jīng)E-703已被升溫至120℃,與凈化水溫差僅為23℃,故凈化水難以得到充分降溫。

    2.2 避免泵發(fā)生汽蝕的水溫計(jì)算

    由泵汽蝕原理可知,NPSHr為泵的固有屬性,無法改變降低,為避免泵汽蝕只有提高裝置汽蝕余量NPSHa,另由在公式知,降低泵進(jìn)口液體溫度從而使得液體飽和蒸汽壓力Pv減小,可以很好的提高裝置汽蝕余量NPSHa。

    已知:Pe-泵入口處壓力,開備用泵入口閥門讀壓力表得Pe=0.18 MPa;Vi-泵進(jìn)口法蘭處流速。

    另已知:泵必需汽蝕余量NPSHr=5 m

    查水的飽和蒸汽壓與溫度對應(yīng)表知,Pv=0.13 MPa對應(yīng)溫度Tv=106℃。故可知凈化水泵正常操作下為避免泵汽蝕發(fā)生,凈化水進(jìn)泵口溫度不得高于106℃。

    3 有針對性的工藝改進(jìn)

    基于以上原因分析,E-704/3管、殼程酸性水與凈化水的溫差僅有23℃,凈化水無法得到有效降溫,改造方案為對E-704/3管程改通循環(huán)水對凈化水進(jìn)行冷卻,將來自E-703來含硫酸性水改走E-704/3跨線直接去E-704/1.2,E-704/3管程配管接循環(huán)水線,并在加進(jìn)出口閥門進(jìn)行流量調(diào)節(jié)。改造后將原E-704/3的含硫酸性水進(jìn)口閥后及出口閥門前加盲板進(jìn)行隔離,防止循環(huán)水與酸性水互竄,改造流程(見圖3)。

    圖3 E-704/3改循環(huán)水冷卻流程示意圖

    4 改進(jìn)效果及經(jīng)濟(jì)技術(shù)分析

    4.1 改進(jìn)效果

    表2 改進(jìn)后操作中各換熱單元凈化水及酸性水實(shí)測溫度表

    改造后經(jīng)E-704/3凈化水得到充分取熱而溫度大幅下降,進(jìn)出口溫度分別為135℃和75℃,P-706凈化水外送量正常,原來泵的高溫現(xiàn)汽蝕斷流現(xiàn)象消失,解決了裝置處理量受限的瓶頸問題。凈化水泵P-706出口凈化水溫度達(dá)到下游用戶水溫度范圍,所以停用凈化水空冷器A-701/ABCD四臺(tái)30 kW風(fēng)機(jī),減少了裝置耗電量。下面對改造后能耗進(jìn)行簡單核算。酸性水只經(jīng)E-704/1.2換熱后出口溫度為145℃,較改造前下降2℃,未造成較大影響,完全滿足酸性水進(jìn)塔工藝要求。

    4.2 節(jié)能及循環(huán)水消耗

    4.2.1 節(jié)電量 停運(yùn)空冷器A-701/ABCD共四臺(tái)風(fēng)機(jī),每臺(tái)風(fēng)機(jī)的額定功率為30 kW,改造前四臺(tái)風(fēng)機(jī)處于全部投用狀態(tài),現(xiàn)停用后每月可節(jié)省用電86 400 kW·h。

    節(jié)電量E=n(風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù))×P(功率)×t(使用時(shí)間)=4×30 kW×24 h×30=86 400 kW·h

    即每月可節(jié)約電費(fèi)支出:

    86 400×0.732=6.324 5萬元

    4.2.2 節(jié)水量 改造前,E-704共使用2臺(tái)自制噴淋,噴淋下部設(shè)置水槽(水槽高度約0.5 m)將噴淋水收集后排入地溝,無壓外排的造成浪費(fèi)。

    計(jì)算每月節(jié)約新鮮水約為4 651 t。

    5 結(jié)語

    通過對凈化水泵汽蝕原因及吸入系統(tǒng)存在問題進(jìn)行分析,找出導(dǎo)致該泵汽蝕的真正原因,提出了最為有效的改進(jìn)方案,并組織實(shí)施了此方案。解決的裝置生產(chǎn)問題,達(dá)到了預(yù)期目的,并取得很好的經(jīng)濟(jì)效益。

    [1]李云,姜培正.過程流體機(jī)械(第二版)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2008.

    [2]全國化工設(shè)備設(shè)計(jì)技術(shù)中心站.化工泵選用手冊[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,1998.

    [3]廖宗榮.防止水泵汽蝕產(chǎn)生的方法分析[J].科技咨詢,2011,(3):26-27.

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