基于新規(guī)范部分預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與應(yīng)用

張 磊

(深圳華森建筑設(shè)計(jì)與顧問(wèn)有限公司南京分公司，江蘇南京 210005)

1 概述

部分預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)是由預(yù)應(yīng)力筋與普通鋼筋混合配筋，在全部使用荷載作用下受拉邊緣允許出現(xiàn)一定的拉應(yīng)力或裂縫的一種預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。這種結(jié)構(gòu)兼有全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)兩者的優(yōu)點(diǎn)，既能有效控制使用條件下的裂縫和撓度，破壞前又有較高的延性和耗能能力，具有較大的發(fā)展前景。

2 預(yù)應(yīng)力筋布置

預(yù)應(yīng)力筋外形與位置應(yīng)盡量與彎矩包絡(luò)圖一致。盡量減小預(yù)應(yīng)力筋孔道處摩擦損失，提高控制截面(支座與跨中)處的有效預(yù)應(yīng)力值。預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)盡量多跨連接，以減小端部錨固體系。

2.1 預(yù)應(yīng)力梁預(yù)應(yīng)力筋布置

2.1.1 正反拋物線形布置

從跨中點(diǎn)至支座點(diǎn)采用兩段曲率相反的拋物線，在反彎點(diǎn)處相接并相切，跨中點(diǎn)與支座點(diǎn)分別為兩段拋物線的頂點(diǎn)，反彎點(diǎn)的位置線距梁端的距離宜取(0.1～0.2)L(L為梁跨度)。這種布置適用于支座彎矩與跨中彎矩基本相等的情況。

結(jié)合中英建筑工程管理專業(yè)培養(yǎng)方案比較研究的結(jié)果來(lái)看，我國(guó)建筑工程管理專業(yè)教育在許多方面仍舊存在一定的不足，對(duì)此，可以從以下幾個(gè)方面入手做出改革：

本研究尚存在一定不足。由于具有機(jī)器人手術(shù)執(zhí)照的低年資醫(yī)師較少，本研究?jī)H 3 名醫(yī)師受訓(xùn)，且在臨床實(shí)踐階段完成膀胱尿道吻合僅 9例，研究結(jié)果可能存在偏倚，需加大樣本量進(jìn)一步證實(shí)。此外，據(jù)研究報(bào)道，機(jī)器人輔助前列腺癌根治術(shù)中膀胱吻合的步驟需要至少 17例手術(shù)才能達(dá)到平臺(tái)期[13]，本研究中每位醫(yī)師僅完成 3例膀胱尿道吻合，尚無(wú)法明確虛擬培訓(xùn)對(duì)學(xué)習(xí)曲線的影響，需增加實(shí)戰(zhàn)例數(shù)后再進(jìn)行分析。

其中，M為荷載短期效應(yīng)組合或長(zhǎng)期效應(yīng)組合計(jì)算的設(shè)計(jì)值;σpe為預(yù)應(yīng)力筋有效預(yù)應(yīng)力，對(duì)單跨框架梁，取0.8σcon，對(duì)雙跨或三跨框架內(nèi)支座截面，取0.7σcon，對(duì)邊跨跨中及邊支座截面，取0.8σcon，對(duì)三跨內(nèi)跨截面，取 0.6σcon;αcr為混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)，根據(jù)裂縫控制等級(jí)以及短期荷載組合和長(zhǎng)期荷載效應(yīng)組合選用，對(duì)C40混凝土，裂縫控制等級(jí)為三級(jí)的部分預(yù)應(yīng)力框架，建議αcr取1 ～3。

邊支座區(qū)段的直線與跨中區(qū)段相切，內(nèi)支座段采用反向拋物線。這種布置適用于邊支座彎矩較小的框架梁。

2.1.3 折線布置

折線距梁端的距離，宜取(0.25～0.33)L，折線處應(yīng)采用弧形過(guò)渡。這種布置方式適用于集中荷載作用下的框架梁或開洞梁。

2.2 預(yù)應(yīng)力筋布置注意事項(xiàng)

在不等跨框架梁中，短跨彎矩較小，部分預(yù)應(yīng)力筋可在短跨處截?cái)?，同時(shí)也可以減小短跨梁的高度或?qū)⒍炭缈缰薪孛嫣庮A(yù)應(yīng)力筋的矢高抬高。在多跨框架梁中，內(nèi)支座截面處彎矩較大時(shí)，可采用梁高加腋措施，使預(yù)應(yīng)力筋在支座跨中與支座處都能充分發(fā)揮強(qiáng)度。在大跨度預(yù)應(yīng)力框架中，頂層邊柱的偏心彎矩大，梁端支座截面處彎矩小，因此頂層框架梁在邊支座截面處配置的預(yù)應(yīng)力筋在滿足承載力及裂縫要求的前提下，宜將其整體下移或?qū)⑵渲幸徊糠忠浦亮旱牡撞浚欣跍p小邊柱彎矩值。

2.3 框架柱預(yù)應(yīng)力筋布置

預(yù)應(yīng)力梁的撓度是在外荷載與預(yù)加力反向荷載疊加后荷載作用下產(chǎn)生，故可將預(yù)應(yīng)力等效荷載在恒荷載中減去等效荷載乘以1.0除以恒載分項(xiàng)系數(shù)，再利用通用結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件計(jì)算其撓度(按非預(yù)應(yīng)力混凝土梁計(jì)算剛度BS)，即考慮了反拱后的撓度估算值。

3 部分預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)受力分析

在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中，結(jié)構(gòu)受力過(guò)程可分為兩個(gè)階段:張拉階段和使用階段。張拉階段:預(yù)應(yīng)力鋼筋由于張拉其應(yīng)力達(dá)到有效應(yīng)力σpe，非預(yù)應(yīng)力筋有混凝土預(yù)應(yīng)力作用，產(chǎn)生的壓應(yīng)力αEσpc，預(yù)應(yīng)力以等效荷載形式作用在預(yù)應(yīng)力框架結(jié)構(gòu)上。施加在結(jié)構(gòu)上的預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生彎矩，軸力等效應(yīng)，即綜合內(nèi)力。使用階段，隨著荷載作用效應(yīng)增加，預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力不斷增加，達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)，非預(yù)應(yīng)力筋達(dá)到抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy，預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力提高 Δσp，預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力 σpu=σpe+Δσ。GB 50010-2010［1］規(guī)定有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的設(shè)計(jì)強(qiáng)度為fpy，即在極限狀態(tài)時(shí)有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力可達(dá)到fpy，無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力則小于fpy(見圖1)。

圖1 預(yù)應(yīng)力筋及非預(yù)應(yīng)力筋的受力過(guò)程示意圖

3.1 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)計(jì)算

目前基于對(duì)預(yù)應(yīng)力構(gòu)件中鋼筋受力過(guò)程分析，有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)受彎承載力計(jì)算主要有兩種方式。第一種:在計(jì)算中直接采用預(yù)應(yīng)力筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值進(jìn)行承載能力計(jì)算，但由于結(jié)構(gòu)是超靜定結(jié)構(gòu)，不可避免在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生次內(nèi)力，次內(nèi)力參與荷載作用效應(yīng)組合，在荷載效應(yīng)部分應(yīng)考慮增加次內(nèi)力項(xiàng);第二種:在計(jì)算中按照鋼筋受力過(guò)程，將預(yù)應(yīng)力作用分為兩個(gè)階段，即張拉和使用階段，在張拉階段，將預(yù)應(yīng)力視為荷載效應(yīng)，預(yù)應(yīng)力荷載效應(yīng)參與其他荷載效應(yīng)組合，在使用階段，將預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)等效為普通混凝土結(jié)構(gòu)，預(yù)應(yīng)力筋的設(shè)計(jì)強(qiáng)度取構(gòu)件達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)的預(yù)應(yīng)力筋的增量，即Δσ=fpy－σpe。

GB 50010-2010［1］采用第一種方法，在承載能力極限狀態(tài)時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋達(dá)到設(shè)計(jì)值，預(yù)應(yīng)力筋設(shè)計(jì)強(qiáng)度全部按照抗力進(jìn)行計(jì)算，與普通混凝土結(jié)構(gòu)類似，但GB 50010-2010特別指出，對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，在彎矩設(shè)計(jì)值中應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力作用的次彎矩參與組合，按照通常情況，次彎矩對(duì)支座起不利作用，對(duì)跨中起有利作用。次彎矩對(duì)承載力有利，荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.0，次彎矩對(duì)承載力不利，荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，因此預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)雖可以按照普通混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行承載力計(jì)算，但需在外荷載作用效應(yīng)中增加次內(nèi)力項(xiàng)，而次內(nèi)力在預(yù)應(yīng)力作用基礎(chǔ)上分解求得，所以 GB 50010-2010要求設(shè)計(jì)人員需花大精力對(duì)預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力計(jì)算，同時(shí)也增加了使用階段裂縫寬度和撓度計(jì)算難度。

果酒中酚類物質(zhì)的含量與原料種類、產(chǎn)地、土壤類型、收獲時(shí)機(jī)及釀酒工藝有關(guān)[31]。酚類物質(zhì)會(huì)參與酒液陳釀過(guò)程的許多物理化學(xué)變化，從而決定了獼猴桃果酒的感官特性[32]。在橡木桶陳釀期間，酚類物質(zhì)發(fā)生的各種反應(yīng)顯著影響果酒風(fēng)味改變[33]。在陳釀過(guò)程中，溶解氧會(huì)與新鮮果酒中大量存在于的游離多酚類物質(zhì)發(fā)生反應(yīng)。

歐洲規(guī)范(CEB-FIP)［5］采用第二種方法計(jì)算，將預(yù)應(yīng)力作用分為荷載效應(yīng)和承載力兩個(gè)部分，且規(guī)定了預(yù)應(yīng)力鋼筋在使用階段應(yīng)力增量不超過(guò)600 MPa。

3.2 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)計(jì)算

3.2.1 裂縫驗(yàn)算［1，6］

部分預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)為三級(jí)裂縫控制等級(jí)受彎構(gòu)件，允許其出現(xiàn)裂縫，但最大裂縫寬度需限定在一定范圍內(nèi)。根據(jù)裂縫控制等級(jí)不同(GB 50010-2010)，部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件應(yīng)滿足裂縫控制等級(jí)三級(jí)要求。

總之兩個(gè)人交心換藝，結(jié)成了忘年之交，許世友請(qǐng)宮寶田傳授技藝，將八卦掌簡(jiǎn)化教給八路軍，宮寶田爽快應(yīng)允，于是許世友定期安排戰(zhàn)士們到此處學(xué)習(xí)，每隔一段時(shí)間便換十幾個(gè)人前來(lái)。

7月上旬用插秧機(jī)插秧，每插秧苗5 m，留魚道1 m寬。水稻品種要選擇葉片開張角度小，抗病蟲害、抗倒伏且耐肥性強(qiáng)的緊穗型品種，如早秈807[7]、中早39、晚稻201、豐兩優(yōu)香一號(hào)等。環(huán)溝中安裝誘蟲燈4臺(tái)，將水稻害蟲誘集并被水產(chǎn)動(dòng)物攝食。

控制受壓區(qū)高度的目的即控制受彎破壞是受拉鋼筋的最大配筋率，使預(yù)應(yīng)力梁處在適筋破壞的延性狀態(tài)，在預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁中，如果按照單筋截面驗(yàn)算受壓區(qū)高度，一般不容易通過(guò)驗(yàn)算，應(yīng)計(jì)入受壓鋼筋進(jìn)行計(jì)算，如不能通過(guò)驗(yàn)算，則應(yīng)增加縱向受壓鋼筋，提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)，增大截面，使梁端混凝土受壓區(qū)高度符合 GB 50011-2010［2］要求，即:一級(jí)抗震等級(jí):x≤0.25h0;二級(jí)，三級(jí)抗震等級(jí):x≤0.35h0。計(jì)算最大配筋率時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋的配筋面積應(yīng)按照非預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值進(jìn)行折算，為避免梁端截面較大剪力，GB 50010-2010規(guī)定對(duì)任何預(yù)應(yīng)力梁，梁端折算后最大計(jì)算配筋率均不宜大于2.5%。

GB 50010-2010第7.2.2條規(guī)定:預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可根據(jù)構(gòu)件剛度采用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算，與普通混凝土構(gòu)件相比，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件撓度計(jì)算還需要考慮預(yù)應(yīng)力反拱影響。但計(jì)算繁瑣，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，本文給出以下方法以供參考:

在大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)中，由于框架梁跨度大，荷載大，頂層梁柱節(jié)點(diǎn)采用剛接計(jì)算時(shí)，會(huì)導(dǎo)致頂層邊柱的偏心彎矩很大，柱中需配置很多受拉縱筋，造成鋼材的浪費(fèi)。如頂層柱設(shè)計(jì)成預(yù)應(yīng)力混凝土柱，可有效解決邊柱中配筋過(guò)多的問(wèn)題，并提高邊柱的剛度和抗裂度。預(yù)應(yīng)力筋布置形式應(yīng)采取與柱的包絡(luò)彎矩形狀接近的形狀，且其在柱頂與柱底截面的偏心距應(yīng)盡可能取大值。

3.3 名義拉應(yīng)力法估算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量［3，4］

對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力框架梁，通常由最大彎矩截面的裂縫控制要求決定預(yù)應(yīng)力筋配筋量，由于超靜定約束及預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)復(fù)雜化，GB 50010-2010規(guī)范公式很難快速確定配筋結(jié)果，預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量及鋼筋數(shù)量需要根據(jù)承載力要求與正常使用要求進(jìn)行反復(fù)調(diào)整，因此在使用規(guī)范公式進(jìn)行計(jì)算之前，需要根據(jù)裂縫大致估算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量，再采用規(guī)范公式計(jì)算，從而減少重復(fù)計(jì)算量。而名義拉應(yīng)力法則可以快速估算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量，計(jì)算結(jié)果在選用合理預(yù)應(yīng)力度后，能很好的滿足采用規(guī)范公式的承載力驗(yàn)算和正常使用驗(yàn)算要求。

名義拉應(yīng)力法基本原理，在對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)正截面承載力計(jì)算時(shí)，作如下基本假定:1)平截面假定。假定受軸向壓力和彎矩作用下，即使梁截面已開裂仍保持平面，且垂直于梁的縱向纖維;2)不考慮普通鋼筋影響，對(duì)處于正常使用狀態(tài)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，截面處于彈性階段或者截面已開裂，由于普通鋼筋應(yīng)力很小，考慮對(duì)截面抗裂不產(chǎn)生大的影響，簡(jiǎn)化公式推導(dǎo)。

使用名義拉應(yīng)力法首先需根據(jù)混凝土允許的名義拉應(yīng)力對(duì)應(yīng)的裂縫寬度表，找出混凝土允許名義拉應(yīng)力［σct］，名義拉應(yīng)力估算預(yù)應(yīng)力計(jì)算公式為:

(1) 錨桿均受到拉應(yīng)力作用，最大值為243.5 MPa，最小值為215.1 MPa，最大值發(fā)生在彎矩作用方向指向位置處錨桿上，最小值發(fā)生在作用方向背離位置處的錨桿上。施加預(yù)應(yīng)力后錨桿最大向上位移為3.176×10-4 m，最大向下位移為1.201×10-3 m，每根錨桿基本上為下部受拉，上部受壓，對(duì)整根錨桿而言，變形較為均勻。

4 部分預(yù)應(yīng)力框架結(jié)構(gòu)抗震措施

預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)由于預(yù)應(yīng)力作用存在，全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗震延性較普通混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件較差，但大量研究和工程實(shí)踐表明，配置足夠比例的非預(yù)應(yīng)力鋼筋的部分預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，具有與普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)相當(dāng)?shù)目拐鹦阅堋?/p>

在地震區(qū)采用部分預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)時(shí)，除進(jìn)行抗震計(jì)算外，還需滿足GB 50010-2010對(duì)預(yù)應(yīng)力框架結(jié)構(gòu)的抗震構(gòu)造措施規(guī)定要求。

1)與非預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)一樣，結(jié)構(gòu)體系同樣需要滿足“強(qiáng)柱弱梁，強(qiáng)剪弱彎，強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱構(gòu)件”基本構(gòu)造要求。

2)采用混合配筋的有粘結(jié)部分預(yù)應(yīng)力混凝土框架。設(shè)計(jì)時(shí)，可以認(rèn)為預(yù)應(yīng)力筋設(shè)置以平衡大部分豎向荷載效應(yīng)，達(dá)到控制裂縫和撓度要求。非預(yù)應(yīng)力鋼筋承擔(dān)其余豎向荷載和水平荷載(地震荷載，風(fēng)荷載等)，充分利用非預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠達(dá)到屈服特點(diǎn)，來(lái)實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)的延性和耗能能力。

首先分析振幅型偏振誤差，它是偏振串?dāng)_次波與主波干涉產(chǎn)生的相位誤差.在Y波導(dǎo)處合波疊加的CW、CCW光波有

3)控制預(yù)應(yīng)力筋與非預(yù)應(yīng)力筋的強(qiáng)度比(即預(yù)應(yīng)力度)，使其在一個(gè)合理的范圍內(nèi)，是控制結(jié)構(gòu)抗震耗能能力的重要手段之一。如 GB 50011-2010［2］規(guī)定:一級(jí)抗震等級(jí):λp≤0.55，二級(jí)，三級(jí)抗震等級(jí):λp≤0.75，GB 50010-2010 相比較 GB 50010-2002，進(jìn)一步考慮預(yù)應(yīng)力筋與非預(yù)應(yīng)力筋的有效高度影響。

4)控制受壓區(qū)高度和最大配筋率。

3.2.2 撓度驗(yàn)算［1］

筆者提出5種異味控制工藝，并對(duì)其技術(shù)途徑和貢獻(xiàn)率做簡(jiǎn)要分析，結(jié)果如表1所示。在實(shí)施異味控制工藝過(guò)程中，需要注意以下幾點(diǎn)問(wèn)題：①填埋場(chǎng)異味達(dá)標(biāo)控制關(guān)鍵在于晚間控制，白天噴灑除臭劑有作用但于事無(wú)補(bǔ)，強(qiáng)化晚間工藝控臭是關(guān)鍵；②晚間控臭標(biāo)準(zhǔn)提升至中間HDPE膜覆蓋等級(jí)，即膜覆蓋+負(fù)壓抽吸+處理能夠?qū)崿F(xiàn)異味控制達(dá)標(biāo)；③傳統(tǒng)白天噴藥、晚間停止除臭的工藝值得進(jìn)一步論證，因?yàn)榇斯に囆枰獓姙⒊魟┌l(fā)揮16 h功效方能實(shí)現(xiàn)，成本控制也是一個(gè)難以實(shí)現(xiàn)的問(wèn)題；④噴灑足量除臭劑是否對(duì)滲瀝液后續(xù)處理有影響也須進(jìn)一步技術(shù)論證。

5)控制預(yù)應(yīng)力框架梁梁端底部縱向鋼筋的配筋量，梁端底部與頂部縱向鋼筋的比值，對(duì)梁的變形能力有較大影響，梁端底面的鋼筋可以增加負(fù)彎矩時(shí)的塑性轉(zhuǎn)動(dòng)能力，還能防止在地震中梁底出現(xiàn)正彎矩時(shí)過(guò)早屈服或破壞嚴(yán)重影響承載力和變形能力。GB 50011-2010［2］規(guī)定在后張有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁端截面，底面和頂面縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積的比值，一級(jí)，二級(jí)，三級(jí)抗震等級(jí)均不應(yīng)小于1.0，且受壓縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率不小于0.2%?，F(xiàn) GB 50011-2010［2］在 GB 50010-2002 基礎(chǔ)上，進(jìn)一步考慮非預(yù)應(yīng)力筋的強(qiáng)度，規(guī)定:預(yù)應(yīng)力筋的截面面積按照非預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值進(jìn)行折算后，框架梁端截面的底部縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋和頂部縱向受力鋼筋截面面積比值:一級(jí)抗震等級(jí)不應(yīng)小于0.5，二級(jí)，三級(jí)抗震等級(jí)不應(yīng)小于0.3?？蚣芰旱酌婵v向非預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率不小于0.2%。

寬度應(yīng)符合下式要求:

6)后張預(yù)應(yīng)力筋的錨具，連接器不宜設(shè)在梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)，錨固區(qū)應(yīng)避免錨具排的過(guò)密，并盡量避開高應(yīng)力區(qū)，錨固區(qū)不宜設(shè)在梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)內(nèi)，也應(yīng)盡量避開梁柱可能出現(xiàn)塑性鉸位置。

5 提高預(yù)應(yīng)力混凝土抗震設(shè)計(jì)幾點(diǎn)要求

1)軸壓比對(duì)壓彎構(gòu)件延性的影響非常顯著，控制混凝土柱軸壓比以混合耗能機(jī)制中柱鉸具有良好的轉(zhuǎn)動(dòng)能力［7］;

2)軸壓比較小時(shí)，配箍率對(duì)柱的強(qiáng)度影響非常小。隨著軸壓比的增大，箍筋量的增加使得柱的強(qiáng)度有一定程度的增大，配箍量的增加可以在一定程度上增加壓彎構(gòu)件的延性;

2.1.2 直線與拋物線相切布置

3)將后張預(yù)應(yīng)力錨固區(qū)移出節(jié)點(diǎn)核心區(qū)，本文推出梁端加腋張拉方案(如圖2所示)，保證節(jié)點(diǎn)區(qū)混凝土質(zhì)量，以及節(jié)點(diǎn)后與連接構(gòu)件錨固的問(wèn)題;

已在工廠服務(wù)近40年的總經(jīng)理張仲伯，是位“根紅苗正”的二二〇七人，其見證了二二〇七工廠發(fā)展歷程中的重大轉(zhuǎn)折。對(duì)于輝煌榮耀的過(guò)往，他不掩自豪，對(duì)于充滿挑戰(zhàn)的當(dāng)下，他仍然信心滿滿。

4)邊柱加配不對(duì)稱的預(yù)應(yīng)力筋可較好地提高預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)的抗震能力，并減小邊柱在大偏壓情況下引起的抗裂問(wèn)題。

3.1.2 后續(xù)的可擴(kuò)充性與可移植性原則 系統(tǒng)的設(shè)計(jì)采取模塊化的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，其特點(diǎn)是各模塊的獨(dú)立性較強(qiáng)，便于系統(tǒng)的改進(jìn)、擴(kuò)充和移植，有利于系統(tǒng)不斷完善。

6 部分預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)注意事項(xiàng)

1)對(duì)預(yù)應(yīng)力筋僅配置在預(yù)應(yīng)力梁內(nèi)的預(yù)應(yīng)力混凝土樓蓋，應(yīng)在預(yù)應(yīng)力傳遞的區(qū)域的邊界及角部的板內(nèi)加配雙向非預(yù)應(yīng)力筋，以抵制由于混凝土軸向變形引起板的裂縫開展;

38例胸膜炎患者的B超檢查圖像顯示出來(lái)了一定的結(jié)果，結(jié)果的總結(jié)如下：這些結(jié)核性胸膜炎患者患上結(jié)核性胸膜炎的發(fā)病部位主要集中在左側(cè)的胸腔，并且在左側(cè)胸腔中游離型的圖像占大多數(shù)，積液內(nèi)大多數(shù)患者的圖像都能夠看見無(wú)回聲區(qū)，但是病變部位不同積液回聲的性質(zhì)出現(xiàn)的概率有一定的差異，有統(tǒng)計(jì)學(xué)的意義。病變位置分析：病變位置在左側(cè)的患者52%，病變位置在右側(cè)的35%，病變位置在雙側(cè)的13%；影像分型分析：游離型患者57%，包裹性患者27%，分割型患者10%，混合型患者6%；內(nèi)部回聲分析：無(wú)回聲的患者45%，散點(diǎn)狀回聲的患者25%，低回聲的患者8%，混合型回聲的患者22%。

圖2 梁端水平加腋構(gòu)造

2)為防止混凝土收縮與溫度變化產(chǎn)生的裂縫，預(yù)應(yīng)力大梁的腰筋不小于16 mm。間距不宜大于200 mm，對(duì)跨度特大，荷載很重的大梁，腰筋還可以采用無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋;

3)對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土大梁端部的短柱短墻，其箍筋應(yīng)沿柱全高加密，應(yīng)采用封閉箍筋或焊接箍筋。當(dāng)短柱短墻側(cè)移剛度較大時(shí)，為避免受柱墻約束，可將梁端先做成滑動(dòng)支座或柱腳先做成鉸接，待預(yù)應(yīng)力筋張拉后，再將該節(jié)點(diǎn)做成剛接;

4)為防止與預(yù)應(yīng)力混凝土樓蓋結(jié)構(gòu)相連的鋼筋混凝土出現(xiàn)受拉裂縫，應(yīng)在相鄰處留設(shè)后澆帶。如不留后澆帶，預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)伸入相鄰鋼筋混凝土梁板，分批截?cái)嗖㈠^固，與預(yù)應(yīng)力混凝土樓蓋相鄰一跨的梁板中的非預(yù)應(yīng)力筋也應(yīng)相應(yīng)加強(qiáng);

5)在后張預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中，應(yīng)努力減少預(yù)應(yīng)力引起的次內(nèi)力(次彎矩，次剪力，次軸力)帶來(lái)的不利影響。如采用后澆帶和施工縫將結(jié)構(gòu)分段，將后張梁板與約束墻柱暫時(shí)分開，從而減少次內(nèi)力;

情感教學(xué)心理學(xué)專家盧家楣教授指出：“情調(diào)是一種最輕微、淡泊的情感狀態(tài)，持續(xù)時(shí)間短。它往往沒(méi)有明顯的表情行為和生理變化，主要表現(xiàn)為主觀體驗(yàn)。它通常伴隨著知覺(jué)而油然發(fā)生，更多地受環(huán)境刺激的直接影響?！闭Z(yǔ)文學(xué)科既是培養(yǎng)學(xué)生語(yǔ)言能力的學(xué)科，又是培養(yǎng)學(xué)生情感的學(xué)科。努力挖掘?qū)W生的情感因素，積極創(chuàng)設(shè)情境促進(jìn)學(xué)生的情感體驗(yàn)和情感表達(dá)是語(yǔ)文學(xué)科的重要任務(wù)。多媒體能為學(xué)生創(chuàng)設(shè)一種優(yōu)美的教學(xué)情境，使學(xué)生愉快地進(jìn)入到課堂教學(xué)之中。

6)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)錨固構(gòu)造。預(yù)應(yīng)力張拉可設(shè)置在結(jié)構(gòu)外側(cè)，分為凸出式和凹入式兩種類型，凸出式張拉端節(jié)點(diǎn)構(gòu)造簡(jiǎn)單，但凸頭影響美觀，需采取裝飾處理。凹入式張拉端用細(xì)石混凝土封堵后可與柱面平齊，但節(jié)點(diǎn)構(gòu)造復(fù)雜，對(duì)柱截面有一定的削弱，不推薦使用。在后張結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力錨固區(qū)應(yīng)配置足夠的抗劈裂鋼筋和抗剝落鋼筋。

7 結(jié)語(yǔ)

本文通過(guò)對(duì)我國(guó)混凝土規(guī)范對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)要求進(jìn)行總結(jié)，結(jié)合具體工程，為部分預(yù)應(yīng)力在設(shè)計(jì)中的應(yīng)用給出了簡(jiǎn)便設(shè)計(jì)方法，并為類似工程提供參考。

［1］ GB 50010-2010，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范［S］.

［2］ GB 50011-2010，建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范［S］.

［3］ 呂志濤.現(xiàn)代預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)體系與設(shè)計(jì)方法［M］.南京:江蘇科學(xué)技術(shù)出版社，2010.

［4］ 熊學(xué)玉，黃鼎業(yè).預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)原理與設(shè)計(jì)［M］.北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2004.

［5］ 王金鳳，方德平.預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及實(shí)用計(jì)算［M］.北京:中國(guó)電力出版社，2009.

［6］ 吳 京.名義拉應(yīng)力法在預(yù)應(yīng)力砼結(jié)構(gòu)裂縫控制中的應(yīng)用［J］.江蘇建筑，1996(2):46-47.

［7］ 多跨超長(zhǎng)預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震能力研究［J］.工業(yè)建筑，2006(10):78-79.