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    Ⅱ級(jí)齒輪軸裂紋分析及控制

    2013-08-02 08:40:00南京高精齒輪集團(tuán)有限公司江蘇210012鈕堂松
    金屬加工(熱加工) 2013年9期
    關(guān)鍵詞:裂紋

    南京高精齒輪集團(tuán)有限公司 (江蘇 210012) 鈕堂松

    公司在為某鋼廠板材軋機(jī)配套生產(chǎn)減速機(jī)過程中,一件直徑1050mm、齒寬500mm左右、模數(shù)為24的Ⅱ級(jí)齒輪軸(見圖1),經(jīng)過滲碳淬火后,在磨齒的過程中產(chǎn)生大量的裂紋。為找出裂紋產(chǎn)生原因,本文從熱處理工藝、磨齒工藝、組織形態(tài)等方面進(jìn)行了分析。

    圖1 Ⅱ級(jí)齒輪軸形狀

    1.試驗(yàn)分析

    Ⅱ級(jí)齒輪軸技術(shù)要求:材料為17Cr2Ni2Mo鋼,滲碳淬火、回火后有效硬化層深3.7~4.2mm(550HV),齒面硬度57~61HRC,心部硬度33~42HRC。

    Ⅱ級(jí)齒輪軸制造工藝流程:鍛件毛坯→正火→粗車→無損檢測(cè)→滾齒→滲碳→高溫回火→去碳層→淬火→低溫回火→噴丸→精車→無損檢測(cè)→磨齒。

    滲碳工藝為:在650℃和880℃下各等溫2h,然后在930℃滲碳(采用循環(huán)滲碳工藝),滲碳后爐冷至860℃保溫2h,出爐坑冷至零件表面溫度在400℃以上,再進(jìn)爐高溫回火10h。

    淬火、回火工藝為:650℃等溫2h,再加熱至810℃保溫6h油冷,200℃低溫回火24h。

    2.宏觀分析

    裂紋的宏觀形態(tài)分布如圖2、圖3所示,可以看出裂紋具有以下特點(diǎn):

    圖2 裂紋的宏觀形態(tài)

    圖3 有裂紋齒面的另一面

    (1)裂紋僅處于磨削后的一側(cè)齒面,且集中處于齒面根部磨削量較多的部位,另一側(cè)磨量少的部位和其他部位均未發(fā)現(xiàn)裂紋。

    (2)裂紋都集中在齒面的同一方向,而另一方向表面沒有裂紋,形態(tài)呈彎曲狀和少許網(wǎng)絡(luò)狀。

    一般情況下,磨削裂紋只存在磨齒加工的齒面上,有時(shí)呈平行條狀,有時(shí)呈彎曲網(wǎng)絡(luò)狀,其方向一般垂直于磨削方向,其宏觀形態(tài)大致相同。

    3.燒傷檢查及材質(zhì)分析

    將齒面清洗干凈后進(jìn)行酸蝕燒傷檢查,結(jié)果如圖4所示,裂紋處的齒面有比較嚴(yán)重的淬火燒傷,而無裂紋的齒面均無淬火燒傷特征,在靠近齒根處只有輕微的回火燒傷。

    圖4 不同部位的燒傷情況

    齒輪軸材質(zhì)成分見表1。試驗(yàn)結(jié)果表明齒輪軸的各種化學(xué)成分均符合JB/T6395—1992標(biāo)準(zhǔn)。

    表1 材質(zhì)17Cr2Ni2Mo化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)

    4.齒輪軸熱處理質(zhì)量檢測(cè)

    (1)齒面硬度檢測(cè) Ⅱ級(jí)齒輪軸裂紋處滲碳層表面硬度50.5~52.0HRC,不符合技術(shù)要求;另一側(cè)無裂紋齒面硬度57.5~58.5HRC,有效硬化層深3.9mm,符合技術(shù)要求。

    (2)裂紋處滲碳層表面硬度梯度 如表2所示,裂紋處硬化層深約3.20mm,不符合要求。

    表2 裂紋處滲碳層表面硬度梯度

    (3)金相組織檢查 非金屬夾雜物按GB/T10561—1989評(píng)定,非金屬夾雜物為1級(jí)。在帶有裂紋的齒上取樣,無燒傷的一側(cè)表層滲碳層組織為回火馬氏體、少量殘留奧氏體和碳化物,碳化物呈斷續(xù)的網(wǎng)絡(luò)趨向分布(見圖5),按JB/T6141.3—1992評(píng)定,馬氏體2級(jí)、碳化物2~3級(jí)、殘留奧氏體1級(jí),均符合要求。中心組織為粒狀貝氏體和少量低碳馬氏體(見圖6)。

    圖5 齒面無燒傷處滲碳組織 400×

    圖6 中心組織 500×

    在另一側(cè)有裂紋和燒傷處的齒面打磨拋光浸蝕后觀察,淬火燒傷組織為淬火馬氏體,回火燒傷組織為托氏體和索氏體。裂紋貫穿于淬火和回火燒傷區(qū)(見圖7),經(jīng)放大后其淬火和回火燒傷的過渡區(qū)組織如圖8所示。

    5.斷口裂紋微觀形態(tài)檢查

    在淬火燒傷處切取試樣,浸蝕拋光后檢查,表層有0.07~0.08mm淬火燒傷層,下面0.8mm處為回火燒傷層。裂紋由表面淬火燒傷層開始向中心擴(kuò)展,貫穿于回火燒傷層后呈“人”字形,深度為1.0~1.3mm,平行于表面沿晶擴(kuò)展(見圖9)。

    圖7 齒表面燒傷區(qū)組織和裂紋形態(tài) 100×

    圖8 淬火燒傷和回火燒傷的過渡區(qū)的組織形態(tài) 500×

    圖9 表層白色為淬火燒傷區(qū),黑色為回火燒傷區(qū) 50×

    裂紋起始部位和裂紋尾部如圖10、圖11所示,裂紋起源于表層淬火馬氏體區(qū),穿過回火燒傷區(qū),尾部處于滲碳、淬回火后的馬氏體區(qū)。

    圖10 裂紋起始部位形態(tài) 400×

    圖11 裂紋尾部形態(tài) 400×

    6.試驗(yàn)結(jié)果分析

    通過以上分析,可以看出Ⅱ級(jí)齒輪軸化學(xué)成分和金相組織合格,沒有發(fā)現(xiàn)其他冶金缺陷,無裂紋齒面的表面硬度和硬化層深度合格,而裂紋處表面硬度和有效硬化層深度不符合技術(shù)要求,說明由于裂紋處變形較大,造成磨量增加而使得表面硬度下降和有效硬化層深度減少。

    齒兩面的齒根部位磨削量明顯不同,磨量較多的一側(cè)出現(xiàn)裂紋,而磨量少的另一側(cè)無裂紋。裂紋出現(xiàn)在較嚴(yán)重的淬火燒傷部位,說明磨削量較大的一側(cè),由于砂輪與齒面劇烈摩擦,產(chǎn)生很高的溫度,隨后被切削液迅速冷卻,使得齒面局部淬火,產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力和組織應(yīng)力,引起塑性變形。同時(shí)砂輪在劇烈摩擦?xí)r會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)大的拉應(yīng)力,當(dāng)這些應(yīng)力的合力超過材料的抗拉強(qiáng)度時(shí),就會(huì)產(chǎn)生裂紋。從斷口微觀形態(tài)可以看出,裂紋處的齒面確實(shí)存在磨削燒傷現(xiàn)象,這與金相組織和硬度檢測(cè)結(jié)果完全一致,微觀檢查結(jié)果斷口沿晶斷裂也與磨削裂紋以沿晶斷裂為主相吻合,以上綜合分析,說明裂紋的產(chǎn)生與磨削有關(guān)。

    7.磨削裂紋的預(yù)防措施

    要減少磨削裂紋的發(fā)生,一方面要保證齒輪軸熱處理的內(nèi)在質(zhì)量,另一方面要選擇適當(dāng)?shù)哪ハ鞴に?。?dāng)然其他方面因素也不容忽視,如材料的冶金質(zhì)量、齒輪軸的磨齒條件和環(huán)境等。

    (1)熱處理質(zhì)量控制。一方面要保證金相組織,如碳化物控制在1~3級(jí),保證獲得彌散分布細(xì)顆粒狀碳化物;馬氏體和殘留奧氏體為1~4級(jí),獲得細(xì)針隱晶馬氏體,避免產(chǎn)生粗大針狀馬氏體,同時(shí)要控制殘留奧氏體數(shù)量,防止齒輪軸在磨齒時(shí)產(chǎn)生組織轉(zhuǎn)變,產(chǎn)生較大的組織應(yīng)力。另一方面,通過優(yōu)化熱處理工藝,提高各方面均勻性,減少熱處理變形,從而減少磨量。此外,低溫回火溫度要適當(dāng),保溫時(shí)間要充足,改一次回火為二次回火;淬火后,齒面噴丸強(qiáng)化,減少氧化脫碳,以獲得良好的表面強(qiáng)度和應(yīng)力分布,從而提高熱處理質(zhì)量。

    (2)磨削工藝控制 磨齒時(shí)產(chǎn)生的磨削熱,使齒面磨削區(qū)域局部產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力和組織應(yīng)力。為了減少磨削熱,減小切削力,盡量消除磨齒工序前后的冷熱溫差,重點(diǎn)考慮選擇中軟硬度的砂輪;改進(jìn)磨削工藝、減小切削量,改善冷卻條件,防止磨削溫度升高。同時(shí),校好磨齒基準(zhǔn),減少齒面兩側(cè)磨量不均,控制磨齒質(zhì)量。

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