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    大型薄輻板重載齒輪的滲碳淬火及變形控制

    2013-08-02 08:39:58太原重工股份有限公司山西030024姚亞俊陸建修楊永鋒
    金屬加工(熱加工) 2013年9期
    關(guān)鍵詞:變形

    太原重工股份有限公司 (山西 030024) 姚亞俊 陸建修 魏 鋒 楊永鋒

    隨著國(guó)內(nèi)機(jī)械裝備市場(chǎng)的迅速發(fā)展,產(chǎn)品結(jié)構(gòu)也發(fā)生了巨大的變化,大直徑、薄輻板類(lèi)的齒輪在產(chǎn)品中越來(lái)越多。由于其結(jié)構(gòu)的特殊性,在熱處理過(guò)程中極易出現(xiàn)變形的問(wèn)題。本文針對(duì)大直徑、薄輻板易變形齒輪的滲碳淬火進(jìn)行了系列研究,采取了一些有利于減少變形的綜合措施,取得了良好的效果。

    滲碳過(guò)程中高溫蠕變導(dǎo)致齒輪下彎,淬火過(guò)程中顯微組織快速轉(zhuǎn)變,輻板強(qiáng)度難以支撐其冷卻過(guò)程中的組織應(yīng)力和熱應(yīng)力,極易造成齒輪變形。試生產(chǎn)過(guò)程中由于變形較大,磨齒后關(guān)鍵尺寸出現(xiàn)較大偏差而影響其使用,因此將齒輪滲碳淬火后的變形量控制在較小范圍,是此類(lèi)齒輪順利批量生產(chǎn)的關(guān)鍵。

    1.技術(shù)要求

    圖1為某變速箱齒輪結(jié)構(gòu)示意,材質(zhì)17CrNiMo6,重量3795kg。齒面要求滲碳淬火處理,有效硬化層深度2.85~3.25mm,單邊余量0.45mm,齒面硬度58~62HRC,心部硬度35~42HRC,金相組織符合機(jī)械行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JB/T6141.3-1992的要求,晶粒度不低于6.5級(jí)。力學(xué)性能要求:屈服強(qiáng)度ReL≥795MPa、抗拉強(qiáng)度Rm≥1079MPa、伸長(zhǎng)率A≥8%、斷面收縮率Z≥35%、沖擊吸收功KV2(-40 ℃)≥25 J。

    圖1 齒輪尺寸結(jié)構(gòu)圖

    齒輪滲碳淬火變形主要體現(xiàn)在圓度和錐度兩個(gè)方面。工件淬火后變形量要求為:圓度≤0.9 mm、錐度≤0.9mm。

    2.熱處理工藝

    齒輪生產(chǎn)工藝流程:下料→鍛造→鍛后退火→粗加工→調(diào)質(zhì)→半精車(chē)→滾齒→滲碳淬火+回火→噴丸→精車(chē)→磨齒→入庫(kù)。

    在常規(guī)熱處理工藝的基礎(chǔ)上,結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)做出適當(dāng)改進(jìn)后適用于大直徑、薄輻板齒輪的滲碳淬火工藝曲線(xiàn)見(jiàn)圖2。齒輪加工過(guò)程中切削區(qū)域產(chǎn)生擠壓塑性變形,導(dǎo)致殘留應(yīng)力產(chǎn)生,所以在齒輪滲碳前升溫期采取階梯升溫并嚴(yán)格控制升溫速度60℃/h,可以減小齒輪各部位由于受熱不均勻引起的溫差。受熱不均勻會(huì)影響奧氏體的轉(zhuǎn)變速度,奧氏體轉(zhuǎn)變速度不同必然會(huì)引起工件變形。將滲碳溫度由常規(guī)930℃降低到910℃,且采取脈沖碳勢(shì)進(jìn)行滲碳,從而使得工件中的碳濃度從表面到心部緩慢降低。淬火溫度由820℃降低到800℃,可以使熱應(yīng)力和組織應(yīng)力相應(yīng)減小,同時(shí)提高鋼的塑性變形抗力和降低工件的蠕變傾向,在一定程度上可減小齒輪的畸變程度。淬火冷卻介質(zhì)的溫度提高至60~70℃,提前對(duì)油槽開(kāi)起攪拌,工件入油時(shí)停止攪拌,30s后再開(kāi)起攪拌,可以縮小齒輪與淬火油的溫度差,同時(shí)增加淬火油的流動(dòng)性,有利于減小熱應(yīng)力,使工件均勻冷卻,進(jìn)而減小齒輪淬火過(guò)程中的畸變。

    滲碳階段選用耐熱鋼底盤(pán)及墊塊,內(nèi)輪轂處三點(diǎn)均布?jí)|實(shí),外輪緣截面中心位置八點(diǎn)均布,利用0.2mm墊片進(jìn)行調(diào)整以預(yù)留0.8~1mm間隙。起吊過(guò)程中輕起輕放,避免輪緣處墊塊挪動(dòng)。淬火、回火階段選用耐熱鋼工裝,將齒輪上下端面進(jìn)行翻轉(zhuǎn)后內(nèi)輪轂處三點(diǎn)均布?jí)|實(shí),外輪緣不進(jìn)行支墊??梢允勾慊疬^(guò)程與滲碳過(guò)程產(chǎn)生的變形相互抵消一部分,有助于將淬火、回火后的變形量控制在較小范圍。

    圖2 滲碳淬火+回火工藝

    3.檢測(cè)結(jié)果

    按以上工藝生產(chǎn)后,參照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)隨爐試樣進(jìn)行檢測(cè),結(jié)果如下:有效硬化層深3.21mm(見(jiàn)圖3),碳化物1級(jí),馬氏體及殘留奧氏體3級(jí),心部組織2級(jí),心部硬度36~39HRC,齒面硬度59~60HRC,力學(xué)性能:ReL為1070MPa,Rm為1240MPa,A為11%,Z為65%,KV2(-40℃)為48J、40J、45J、37J,均符合技術(shù)要求。

    圖3 回火后隨爐試樣有效硬化層硬度分布曲線(xiàn)

    第1件齒輪滲碳后錐度0.9mm、圓度0.18mm,淬火后的錐度0.1mm、圓度0.18mm,均滿(mǎn)足技術(shù)要求。試生產(chǎn)合格后,又對(duì)后期采用同樣工藝生產(chǎn)的15件齒輪變形結(jié)果進(jìn)行統(tǒng)計(jì)(見(jiàn)圖4、圖5),可以將最終的圓度控制在0.16 ~0.28mm,錐度控制在0.12~0.28mm,遠(yuǎn)低于技術(shù)要求的變形量最大值。

    4.技術(shù)難點(diǎn)分析

    在淬火過(guò)程中組織由珠光體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體,由于其比容值的差異,齒輪外徑出現(xiàn)為脹大趨勢(shì)。齒輪在油槽中淬火時(shí),上下端面的冷卻效果有差異,因此淬火過(guò)程中齒輪會(huì)發(fā)生錐變現(xiàn)象。前期生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)表明,齒輪在淬火后通常出現(xiàn)上大下小的變形,即上端脹大量大于下端脹大量,該結(jié)構(gòu)類(lèi)型的齒輪淬火后單側(cè)錐變量基本在0.7 ~1.0mm。

    圖4 齒輪圓度變形量統(tǒng)計(jì)

    圖5 齒輪錐度變形量統(tǒng)計(jì)

    齒輪滲碳階段支墊方式一般為兩種:第一種為單一的輪轂處支墊;第二種為輪轂處和輪緣處均支墊。采用單一輪轂支墊方式滲碳后的齒輪外徑變形通常為上大下小,這是因?yàn)榇藭r(shí)輪緣懸空,隨著溫度升高,材料的屈服強(qiáng)度迅速降低,輻板處的強(qiáng)度降低,同時(shí)外緣在重力作用下由于高溫蠕變產(chǎn)生向下的下墜變形,其下墜量主要由齒輪本身結(jié)構(gòu)及滲碳的高溫時(shí)間決定。采用第二種輪轂處和輪緣處均支墊方式時(shí),由于輪轂和輪緣均有支撐力,輪緣下墜受到阻礙,輪轂、輪緣墊實(shí)后齒輪滲碳后錐度變化不明顯。

    該齒輪輻板薄且較寬,輪緣處受到內(nèi)部支撐力小,滲碳時(shí)在910℃停留時(shí)間為48h,前期升溫20h,若外緣不進(jìn)行支墊,則外緣下墜引起的錐變量遠(yuǎn)大于淬火的錐變量,錯(cuò)過(guò)抵消反變形量最佳時(shí)機(jī)。若滲碳時(shí)輪轂、輪緣均支墊,滲碳后錐度變化不明顯,淬火時(shí)的錐變量會(huì)導(dǎo)致成品的變形量超差,無(wú)法滿(mǎn)足技術(shù)要求。綜合考慮,需滲碳時(shí)采取輪轂支墊、外緣處預(yù)留間隙支墊的方式,如此可在滲碳過(guò)程中使齒輪外緣產(chǎn)生可控制的錐變,形成預(yù)變形。在淬火時(shí)將齒輪上下翻轉(zhuǎn)進(jìn)行淬火,可使兩個(gè)處理過(guò)程中的變形量相互抵消,是控制該種齒輪熱處理變形的有效途徑。

    5.結(jié)語(yǔ)

    影響大直徑、薄輻板齒輪滲碳變形的因素是多方面的,針對(duì)影響齒輪滲碳淬火變形的因素,在工藝方面可采取控制升溫速度,階梯型升溫,降低滲碳淬火溫度,以及提高淬火介質(zhì)溫度等措施。在工裝方面采取輪轂支墊、輪緣預(yù)留空隙支墊等方法,可以將控制圓度0.16~0.28mm,錐度0.12~0.28mm。遠(yuǎn)低于技術(shù)要求的變形量最大值,極大地提升了大直徑、薄輻板類(lèi)齒輪的熱處理質(zhì)量,降低了此類(lèi)產(chǎn)品的報(bào)廢率。

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