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    深井巖巷掘進(jìn)中的圍巖應(yīng)力場的數(shù)值分析

    2013-07-25 03:57:22薛華俊宋建成李中州李建平陳燦亭
    中國礦業(yè) 2013年5期
    關(guān)鍵詞:應(yīng)力場端面巖體

    薛華俊,宋建成,李中州,李建平,陳燦亭,程 政

    (1.中國礦業(yè)大學(xué) (北京)力學(xué)與建筑工程學(xué)院,北京 100083;2.鄭州華轅煤業(yè)有限公司,河南 鄭州 451100;3.鄭州煤炭工業(yè) (集團(tuán))有限責(zé)任公司,河南 鄭州 450000)

    巖體是長期地質(zhì)年代的產(chǎn)物,在天然狀態(tài)下存在各種初始應(yīng)力,如自重應(yīng)力和構(gòu)造應(yīng)力等,初始靜態(tài)應(yīng)力場的存在是人類生產(chǎn)活動(dòng)得以完成的前提條件。在未進(jìn)行地下采掘工程時(shí),整個(gè)巖層在長期的自重應(yīng)力場和其它應(yīng)力場的作用下處于相對穩(wěn)定的原巖初始應(yīng)力狀態(tài),在原巖中開掘井巷或進(jìn)行回采工作后,破壞了巖體原有的應(yīng)力平衡,將引起巷道附近巖體應(yīng)力狀態(tài)的改變并發(fā)生應(yīng)力的重新分布,造成不同程度的圍巖破壞與失穩(wěn),發(fā)生滑動(dòng)、塌落及錯(cuò)位等現(xiàn)象,并在一定范圍內(nèi)形成承壓和應(yīng)力集中。根據(jù)彈塑性力學(xué)理論分析,開挖的巷道斷面通過位移釋放了部分原巖壓縮變形勢能;隨著應(yīng)力分布狀態(tài)的改變和圍巖發(fā)生較大變形,巷道端面的軸向應(yīng)力降為0,而在距端面一定距離L處,垂直和水平應(yīng)力σv和σh達(dá)到最大穩(wěn)定值,此時(shí)L稱為最大應(yīng)力距離,并隨著距離的增加,σv和σh又趨于原巖應(yīng)力σv0和σh0,如圖1所示。深入研究地下工程圍巖破壞機(jī)理和力學(xué)環(huán)境,能使工程設(shè)計(jì)更加合理,保證井下工作人員生命安全,減少國家公共財(cái)產(chǎn)損失,使礦井實(shí)現(xiàn)高產(chǎn)高效[1-8]。

    圖1 巷道迎頭應(yīng)力分布狀態(tài)

    1 工程概況

    李糧店煤礦為鄭州煤炭工業(yè)集團(tuán)有限公司和華潤電力集團(tuán)有限公司共同出資組建的年產(chǎn)240萬t的大型在建礦井,礦井位于新鄭、長葛、尉氏三地交界處,交通十分便利。李糧店煤礦西四采區(qū)回風(fēng)大巷埋深800m,屬于典型的地下深部巷道。巷道設(shè)計(jì)長度1275m,斷面為直墻半圓拱形,巷高4.4m,寬5.2m。

    針對李糧店礦的實(shí)際情況,采用美國ITASCA咨詢公司開發(fā)的有限差分計(jì)算軟件FLAC3D,圍繞李糧店礦西四回風(fēng)巷的掘進(jìn)施工對巷道圍巖應(yīng)力分布狀態(tài)的影響進(jìn)行數(shù)值模擬研究,分析巷道迎頭端面的應(yīng)力分布狀態(tài),確定工作面端面的應(yīng)力降低區(qū)、應(yīng)力升高區(qū)、應(yīng)力平衡區(qū)的影響范圍和峰值強(qiáng)度的大小,指導(dǎo)鉆爆法施工,使現(xiàn)場爆破掘進(jìn)鉆孔盡量避開高應(yīng)力區(qū),有效的減小鉆孔時(shí)間,提高炮眼利用率。

    2 基本模型的建立

    2.1 模型建立及網(wǎng)格劃分

    FLAC3D模擬軟件計(jì)算結(jié)果的正確與否與計(jì)算模型范圍的選取有著直接關(guān)系,模型范圍太大,白白耗費(fèi)了計(jì)算機(jī)能源,模型范圍太小,計(jì)算結(jié)果失真,對現(xiàn)場實(shí)際工程不具有指導(dǎo)性的意義,故計(jì)算模型范圍的合理選擇非常關(guān)鍵。根據(jù)巖石力學(xué)理論,巷道掘進(jìn)后的應(yīng)力影響范圍約為巷道寬度的3~5倍,結(jié)合巷道具體尺寸,整個(gè)模型的長寬高尺寸分別設(shè)為60m×40m×40m。計(jì)算模型的尺寸一旦確定,網(wǎng)格劃分?jǐn)?shù)目也大概確定,計(jì)算中為了減少因網(wǎng)格劃分造成的誤差,網(wǎng)格的長寬比應(yīng)不大于5,對于開挖巷道附近區(qū)域因重點(diǎn)研究,可進(jìn)行網(wǎng)格加密處理。綜上所述,為了與李糧店礦西四回風(fēng)巷實(shí)際情況盡可能一致的同時(shí)考慮到模型建立的方便性和合理性,模型共劃分了90160個(gè)單元和94101個(gè)節(jié)點(diǎn),巷道周圍模型單元長度大約為0.25m,而巷道邊界處單元長度大約為1m,整個(gè)模型主要處于粉砂巖中,如圖2所示。

    圖2 巷道模型的建立

    2.2 本構(gòu)模型的選取及賦值

    根據(jù)巖石力學(xué)理論的分析,并結(jié)合現(xiàn)場測試所得的資料,本次數(shù)值分析中的圍巖及巷道模型均采用摩爾庫倫模型(Mohr-Coulomb Model),其力學(xué)參數(shù)如表1所示。

    表1 巷道圍巖物理力學(xué)參數(shù)

    2.3 邊界條件和加載方式

    在煤礦深部巷道工程中,初始應(yīng)力場通常為構(gòu)造應(yīng)力場和自重應(yīng)力場的疊加。在FLAC3D中,邊界條件的定義中并無通常的位移邊界條件,而是速度邊界條件,即通過設(shè)定模型邊界節(jié)點(diǎn)的速度(通常設(shè)定邊界節(jié)點(diǎn)某個(gè)方向的速度為零)來實(shí)現(xiàn)位移邊界條件的控制[9-12]。

    巷道模型以y軸為法線的側(cè)面限制沿y方向水平移動(dòng),模型以x軸為法線的側(cè)面限制沿x方向水平移動(dòng),模型底面限制各個(gè)方向移動(dòng)。模型上部為自由面并施加垂直載荷P,模擬上覆巖層的壓強(qiáng)P=21.56×106Pa。

    2.4 模擬方案確定

    為了確定應(yīng)力減低區(qū)、應(yīng)力增高區(qū)、應(yīng)力穩(wěn)定區(qū)的影響范圍和峰值強(qiáng)度的大小,從而對掘進(jìn)條件下巖層應(yīng)力分布規(guī)律進(jìn)行研究,以及掘進(jìn)工作面前方支承壓力對鉆爆法施工的影響進(jìn)行分析。設(shè)計(jì)模擬方案如下。

    1)模型運(yùn)算至塑性平衡狀態(tài)后,將模型位移置零。

    2)巷道全斷面開挖10m,不進(jìn)行任何支護(hù),初步達(dá)到平衡。

    3)繼續(xù)開挖20m,運(yùn)算至平衡,分析巷道掘進(jìn)動(dòng)壓對巷道圍巖穩(wěn)定性影響,并分析巷道端頭應(yīng)力分布特征。

    3 模擬結(jié)果分析

    3.1 巷道開挖圍巖穩(wěn)定性分析

    3.1.1 巷道開挖10m后巷道圍巖的穩(wěn)定性分析

    巷道開挖后巷道壁臨空,由于沒有施加任何徑向支護(hù),巷道圍巖軟巖承載能力極弱,切向荷載迅速增大超過其抗壓強(qiáng)度而破壞,應(yīng)力集中區(qū)迅速向深部轉(zhuǎn)移。從巷道垂向應(yīng)力分布特征可知,如圖3所示,巷道圍巖的垂向應(yīng)力值極值為27.9MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為1.29,距離巷道表面2.1~2.8m,巷道頂?shù)装鍛?yīng)力狀態(tài)較差,其中巷道底板呈現(xiàn)拉應(yīng)力狀態(tài),應(yīng)力極值為-0.22MPa。巷道掘進(jìn)方向應(yīng)力集中區(qū)距離巷道端2.5~3.5m,應(yīng)力極值為26.1MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為1.21。通過巷道圍巖位移分析可知,如圖4所示,巷道頂板下沉量最大,為71.8mm,底板板底鼓量次之,為63.1mm,掘進(jìn)工作面向巷道空間即向外鼓出,鼓出位移量為14.7mm,向外鼓出位移區(qū)域距離掌子面0.0~1.5m。由巷道圍巖狀態(tài)圖可知,如圖5所示,巷道頂?shù)装寰l(fā)生較為嚴(yán)重拉伸破壞,頂板最大破壞深度為2.60m,底板最大破壞深度為3.7m,巷道圍巖均發(fā)生剪切破壞,其中掘進(jìn)端頭中部由于鼓出位移而發(fā)生拉伸破壞,破壞深度為不大于1.0m。

    圖3 巷道開挖10m后巷道圍巖最小主應(yīng)力云圖

    3.1.2 開挖30m巷道圍巖穩(wěn)定性分析

    巷道繼續(xù)開挖20m,巷道圍巖破壞程度進(jìn)一步加劇,從巷道圍巖垂向應(yīng)力分布特征可知,如圖6所示,巷道圍巖的垂向應(yīng)力值極值為30.8MPa,距離巷道表面2.1~2.9m,巷道底板垂向應(yīng)力為拉伸應(yīng)力,極值為-0.23MPa。巷道掘進(jìn)方向應(yīng)力集中區(qū)距離巷道端2.5~3.8m,應(yīng)力極值為26.7MPa。通過巷道圍巖位移分析可知,如圖7所示,巷道頂板下沉量最大,為117.5mm,底板板底鼓量次之,為65.9mm,掌子面向巷道空間即向外鼓出,鼓出位移量為10.1mm,向外鼓出位移區(qū)域距離掌子面0.0~2.0m。由巷道圍巖狀態(tài)分布圖可知,如圖8所示,巷道頂?shù)装寰l(fā)生較為嚴(yán)重拉伸破壞,頂板最大破壞深度為2.66m,底板最大破壞深度3.75m,巷道兩幫和掘進(jìn)端頭均發(fā)生剪切破壞,其中掘進(jìn)端頭破壞深度為不小于2.0m。

    圖4 巷道開挖10m后巷道圍巖位移云圖

    圖5 巷道開挖10m后巷道圍巖位移云圖

    圖6 巷道開挖30m后巷道圍巖最小主應(yīng)力云圖

    圖7 巷道開挖30m后巷道圍巖最小主應(yīng)力云圖

    3.2 巷道端部應(yīng)力狀態(tài)分析

    巷道開挖破壞了巖體原有的應(yīng)力平衡,將引起巷道附近巖體應(yīng)力狀態(tài)的改變并發(fā)生應(yīng)力的重新分布,在一定范圍內(nèi)形成應(yīng)力集中區(qū)和應(yīng)力降低區(qū)。根據(jù)彈塑性力學(xué)理論分析,開掘的巷道斷面通過位移釋放了部分原巖壓縮變形勢能,隨著應(yīng)力狀態(tài)的改變和圍巖發(fā)生較大變形,巷道端面的軸向應(yīng)力降為0,而豎直應(yīng)力σz和水平應(yīng)力σx在距端面一定距離L處達(dá)到最大穩(wěn)定值,L稱為最大應(yīng)力距離。這里豎直應(yīng)力σz=26.1MPa,水平應(yīng)力σx=5.6MPa,L=3.0m,并隨著距離的增加,當(dāng)距離增加到18.5m,又趨于原巖應(yīng)力,如圖9所示。

    圖8 巷道開挖30m后巷道圍巖最小主應(yīng)力云圖

    圖9 掘進(jìn)端頭應(yīng)力分布

    4 小結(jié)

    通過FLAC3D數(shù)值模擬軟件對西四回風(fēng)大巷模型進(jìn)行數(shù)值模擬分析,可得如下結(jié)論。

    1)結(jié)合西四回風(fēng)巷地質(zhì)情況和現(xiàn)場條件,建立三維模型巷道,模擬巷道掘進(jìn)過程巷道圍巖的穩(wěn)定性,尤其是掘進(jìn)工作面前方應(yīng)力分布特征。巷道初始掘進(jìn)10m時(shí),巷道圍巖應(yīng)力最大垂向應(yīng)力為27.9MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為1.29,而巷道工作面前方應(yīng)力集中區(qū)最大垂向應(yīng)力26.1MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為1.21,與工作面的距離為2.5~3.5m;巷道初始掘進(jìn)30m時(shí),巷道圍巖應(yīng)力最大垂向應(yīng)力為30.8MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為1.43,而巷道工作面前方應(yīng)力集中區(qū)最大垂向應(yīng)力26.7MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為1.24,與工作面的距離為2.5~3.8m;

    2)結(jié)合巷道端面應(yīng)力分布特征,進(jìn)行對比分析可知,巷道工作面前方應(yīng)力分布特征0~2.0m為應(yīng)力降低區(qū),2.0~18.5m 為應(yīng)力升高區(qū),其中2.5~3.8m處為高應(yīng)力區(qū)。在西四回風(fēng)巷現(xiàn)場爆破掘進(jìn)施工過程中,鉆孔盡量避免布置在應(yīng)力升高區(qū)有效的減小了鉆孔時(shí)間,提高了炮眼利用率,使巷道掘進(jìn)速度加快了30%,避免了不必要的人員傷亡和經(jīng)濟(jì)損失,經(jīng)濟(jì)效益和社會效益明顯,為李糧店煤礦高產(chǎn)高效做出了巨大的貢獻(xiàn)。

    [1]郭喜峰.復(fù)雜地質(zhì)條件巖體應(yīng)力場分析研究[D].武漢:長江科學(xué)院,2009.

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