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    水庫工程建設中溢洪道加固設計

    2013-07-05 05:27:52趙光禮
    關鍵詞:水庫工程加固設計溢洪道

    趙光禮

    【摘 要】近年來,由于各地洪澇災害越來越突出等各種影響因素,我國很多水庫仍然存在一些問題,因此,溢洪道加固設計逐漸成為政府及水利建設單位共同關注的重點。本文結(jié)合我國水庫工程建設中的溢洪道加固設計,根據(jù)工程實例對水庫工程建設存在問題以及溢洪道加固設計進行了闡述。

    【關鍵詞】水庫工程;溢洪道;加固設計

    水庫大壩作為經(jīng)濟建設的重要保障,近年來,全國各地出現(xiàn)了不同程度的洪澇災害,對當?shù)鼐用窠?jīng)濟建設以及人身安全造成了很大影響。據(jù)調(diào)查顯示,我國水庫分布廣泛,大多是中小型水庫,由于經(jīng)濟投資以及建設力度不夠,質(zhì)量問題作為水庫建設最普遍的問題,隨著災害影響,各地政府越來越重視水庫大壩防洪力度。為了從根本上解決結(jié)構(gòu)老化、經(jīng)濟約束、施工質(zhì)量、管理體系對水庫效益造成的影響,必須加強水庫工程建設溢洪道加固設計。

    1.水庫工程概況以及存在問題

    尖山水庫位于建水縣面甸鎮(zhèn)尖山村,法武水庫下游2km處,屬珠江流域南盤江水系瀘江右岸一級支流法武河。尖山水庫總庫容328萬m3,控制灌溉面積2.5萬畝,設計灌溉面積0.8萬畝。尖山水庫是一座以農(nóng)業(yè)灌溉為主,兼有供水、防洪等綜合性功能的小(1)型水庫。尖山水庫于1976年1月開工興建,1981年8月竣工,歷時5年零8個月。尖山水庫建成至今未進行過維修和改造,由于無完整的設計資料,施工技術落后以及施工機械缺乏,工程投入運行以來,一直帶病運行,水庫一旦失事,將對下游的國家基礎設施和人民的生命財產(chǎn)造成極大的損失,嚴重影響當?shù)氐慕?jīng)濟發(fā)展和社會進步,因此,盡快完成水庫的除險加固,確保水庫正常運行。

    (1)壩體碾壓質(zhì)量較差,壩體土壓縮性高,透水性強,滲透性指標已達不到均質(zhì)土壩防滲要求,壩體、壩基、壩肩存在滲漏;輸水涵洞為壩下涵洞,輸水涵管的基礎地基層強度不均,涵管存在不均勻沉降,存在沿管壁滲漏的情況,閘室嵌于壩體內(nèi),閘室內(nèi)部邊墻變形滲漏,出口邊墻變形。溢洪道邊墻出現(xiàn)漫水現(xiàn)象,溢洪道入河處未做防護工程,挑流鼻坎腳沖刷嚴重,對其進行綜合評價,工程質(zhì)量為不合格。

    (2)尖山水庫無大壩沉降、位移、滲流量等觀測設施,水庫運行基本上沒有制定完整的調(diào)度計劃及防洪預案,大壩在運行中沒有得到完好的養(yǎng)護維修,處于帶病運行狀態(tài),運行管理評價為差。

    (3)大壩現(xiàn)狀防洪能力未達到30年一遇(P=3.33%)設計洪水標準和300年一遇(P=0.33%)校核洪水標淮,大壩防洪安全性屬C級。

    (4)大壩下游坡的正常運行情況下最小安全系數(shù)為0.992,小于規(guī)范要求,下游坡處于臨界穩(wěn)定狀態(tài),安全等級為C級。溢洪道邊墻高度不滿足泄洪要求,挑流鼻坎抗滑安全系數(shù)及抗傾安全系數(shù)均小于規(guī)范值,安全性屬C級。輸水涵洞總體結(jié)構(gòu)安全性屬C級。

    (5)壩體、兩壩肩未作防滲處理,壩基防滲不徹底,大壩滲流穩(wěn)定安全性屬C級。輸水涵洞順管壁四周存在滲漏,閘室滲漏變形,其滲流安全性為C級。根據(jù)洪洪道的實際情況,溢洪道底板、邊墻與挑流鼻坎之間存在1~8cm寬的裂縫,對溢洪道進行綜合評價,其滲流安全性為B級。

    (6)大壩抗震安全系數(shù)最小值K=0.789達不到規(guī)范[K]=1.10要求,大壩抗震安全性屬C級。溢洪道挑流鼻坎抗震安全系數(shù)0.930小于規(guī)范值1.0。評價其抗震安全性為C級。輸水涵洞屬壩下埋管,綜合評價后認為輸水涵洞抗震安全性為C級。

    (7)金屬結(jié)構(gòu)為輸水涵洞凡爾閘,屬于壩后放水,閘室嵌于壩體內(nèi),閘閥漏水,閘閥杠桿轉(zhuǎn)盤啟閉不靈,金屬設備磨損、銹蝕、老化,應急能力差,其安全級別為C級。

    針對尖山水庫大壩存在的病險,提出了以下加固處理措施和建議:

    1)對大壩進行加高,下游壩坡進行培厚,維修擴建溢洪道。

    2)對壩體、壩基和壩肩進行防滲處理。

    3)新建輸水隧洞,封堵老輸水涵洞。

    4)恢復壩面工程,對上壩公路進行改線,新建管理所。

    5)建立完善水庫管理制度。

    2.水庫溢洪道加固設計及存在問題

    2.1存在問題

    溢洪道位于大壩左壩肩,為河岸開敞式溢洪道,溢流堰為寬頂堰。溢洪道平面布置成直線,全長154.8m,進口底板高程1539.072m。寬頂堰凈寬均為16m,最大過流量141m3/s。溢洪道由進口八字段,控制段,泄槽Ⅰ段,消力池,泄槽Ⅱ段,挑流消能段等組成。經(jīng)現(xiàn)場檢查以及水力結(jié)構(gòu)計算復核,溢洪道存在的主要病害為:溢洪道泄洪能力低,且進口八字底板未襯砌,消力池淤積嚴重,邊墻高度不能滿足泄洪要求,上壩公路橋位置不合理,挑流鼻坎開裂,鼻坎腳沖刷嚴重。

    2.2除險加固設計

    針對溢洪道存在問題,在原溢洪道位置上維修擴建溢洪道,保持溢洪道堰頂高程1539.072不變。

    溢洪道布置于大壩左壩肩,與壩軸線交點里程為0-047.340,與壩軸線成55°46′16″夾角,平面布置成直線,為河岸開敞式溢洪道。溢流堰為寬頂堰,凈寬17.5m,采用C20鋼筋混凝土襯砌。由進口八字,控制段,泄槽Ⅰ段,消力池,泄槽Ⅱ段,挑流消能段等組成。全長158.37m,設計洪水位1541.20m,相應下泄流量86.1m3/s,校核洪水位1542.18m,相應下泄流量148.0 m3/s。

    2.2.1進口八字段

    進口八字段拆除重建,位于里程0+000~0+005.0,長5.0m,進口底板高程為1538.572m,底坡為i=0。平面布置呈八字形,進口首端底寬20.0m,末端底寬17.5m,邊墻為M7.5漿砌毛條石重力式擋墻,底板采用M5.0漿砌塊石襯砌,C20砼護底,邊墻高2.5~3.88m。

    2.2.2控制段

    控制段拆除重建,位于里程0+005.0~0+010.0m,長5.0m,溢流堰采用寬頂堰,為單孔凈寬17.5m,堰頂高程為1539.072m,底板采用C20鋼筋混凝土襯砌,邊墻為M7.5漿砌毛條石重力式擋墻,墻頂高程與壩頂高程齊平為1542.45m。

    2.2.3收散段

    擴散段拆除重建,位于里程0+010~0+040.0m,長30.0m,斷面為矩形,底寬由17.5m變?yōu)?m,邊墻高為3.38~2.6m,設計底坡為i=0.185,底板采用C20鋼筋混凝土襯砌,邊墻為M7.5漿砌毛條石重力式擋墻。

    2.2.4泄槽Ⅰ段

    泄槽Ⅰ段對邊墻進行加高,位于里程0+040.0~0+094.93m,長54.93m,斷面為矩形,底寬為8m,邊墻采用M7.5漿砌毛條石加高至2.2~5.9m,設計底坡為i=0.185,底板為C20鋼筋混凝土襯砌,邊墻為M7.5漿砌毛條石重力式擋墻。在里程0+050.0~0+055.0之間拆除原砌石邊墻,新建C20鋼筋砼橋墩,新建公路橋,寬5m,凈跨8m。

    2.2.5消力池段

    消力池段對邊墻進行加高,位于里程0+94.93~0+106.93m,長12m,斷面為矩形,采用底流消能,池寬8m,池深2.2m,邊墻為M7.5漿砌毛條石重力式擋墻,邊墻采用M7.5漿砌毛條石加高至5.9m,底板為原M5.0漿砌塊石襯砌,C20鋼筋砼護底。

    2.2.6泄槽Ⅱ段

    泄槽Ⅱ段對邊墻進行加高,位于里程0+106.93~0+133.77m,長26.84m,斷面為矩形,底寬為8m,在0+106.93~0+110.67邊墻采用M7.5漿砌毛條石加高至3.7~3.5m,在0+110.67~0+133.77m邊墻采用C20鋼筋砼懸臂式擋墻加高至2.8~3.5m,設計底坡為i=0.134,底板為原C20鋼筋混凝土襯砌,邊墻下部為原M7.5漿砌毛條石,邊墻上部采用C20鋼筋砼懸臂式擋墻加高,總體為復合式擋墻。

    2.2.7挑流消能段

    挑流消能段拆除重建,位于0+133.77~0+158.37,長24.6m,斷面為矩形,寬8.0m,邊墻高1.98~2.8m,邊墻及底板均為C20鋼筋砼結(jié)構(gòu),底板下墊M5.0漿砌塊石厚0.3m,0+139.77~0+145.77設挑流鼻坎,鼻坎長6m,半徑為12m,挑射角為20°,鼻坎腳采用C20鋼筋面板砼襯砌護底,末端交入原河道。

    2.2.8上壩公路設計

    對上壩公路進行改線,溢洪道原上壩公路橋拆除,在里程0+050.0~0+055.0之間新建上壩公路橋,需新修開挖上壩公路45m。

    3.水力計算

    3.1泄流能力計算

    溢洪道為河岸開敞式溢洪道,溢流堰為寬頂堰,堰頂高程為1539.072m,寬頂堰為單孔,凈寬17.5m。溢洪道泄流能力的復核采用寬頂堰自由溢流計算公式進行計算,計算公式如下:

    Q=σσmnbH

    式中: σs—淹沒系數(shù),自由堰流,σs=1.0;

    σc—側(cè)收縮系數(shù),σc=1;

    m—流量系數(shù);

    b—每孔凈寬,為b=17.5;

    n—孔數(shù),n=1;

    g—重力加速度,g=9.81m/s2。

    3.2水面曲線計算

    水面曲線計算起點水深為臨界水深,經(jīng)計算臨界水深泄槽一段hk=2.0m,泄槽二段hk=3.37m,采用《水利水電工程PC—1500程序集》計算得泄槽水面曲線,泄槽段水流摻氣水深按下式計算:

    h=

    1+h

    h、hb—泄槽計算斷面的水深及摻氣水深,(m)

    v—不摻氣情況下泄槽計算斷面的流速,(m/s)

    ζ—修正系數(shù),取值為1.4s/m

    4.結(jié)構(gòu)穩(wěn)定計算

    溢洪道溢槽由Qedl土層和T3s細粒長石石英砂巖、泥巖及粘土巖組成。溢洪道控制段、泄槽段、消力池段邊墻抗滑、抗傾穩(wěn)定安全復核及泄槽Ⅰ、Ⅱ段、鼻坎段的底板抗滑安全復核。其計算參數(shù)見下表:

    溢洪道結(jié)構(gòu)穩(wěn)定計算基本參數(shù)表

    4.1溢洪道的邊墻抗滑、抗傾計算

    根據(jù)抗滑穩(wěn)定公式K=和抗傾覆計算公式K=進行,其結(jié)果見下表:

    溢洪道結(jié)構(gòu)穩(wěn)定復核計算表

    4.2底板抗滑復核

    泄槽Ⅰ、Ⅱ段底板抗滑安全系數(shù)按下式計算

    K=

    式中:

    Kc—底板抗滑穩(wěn)定安全系數(shù);

    N— 底板上自重及水重法向分力;

    f— 底板與地基間的摩擦系數(shù);(f取0.45)

    T— 底板上自重及水重切向分力;

    τ—水流拖動力(τ=γJRA)

    經(jīng)計算:泄槽Ⅰ段抗滑穩(wěn)定安全系數(shù):Kc=1.58>1.2,泄槽Ⅱ段抗滑穩(wěn)定安全系數(shù):Kc=1.94>1.2,泄槽段能滿足抗滑穩(wěn)定要求。

    4.3挑流鼻坎抗滑復核:

    K=

    K—按抗剪斷強度計算的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù);

    f′—鼻坎混凝土與基巖接觸面的抗剪斷摩擦系數(shù);(f′取0.4)

    c′—鼻坎混凝土與基巖接觸面的抗剪斷凝聚力;(c′取0.08)

    ∑W—作用于鼻坎的全部荷載對計算滑動面的法向分量;

    ∑P—作用于鼻坎的全部荷載對計算滑動面的切向分量;

    A—鼻坎與基巖接觸面的截面積。

    經(jīng)計算:校核洪水工況抗滑安全系數(shù)K=8.38>[2.5],設計洪水工況抗滑安全系數(shù)K=12.18>[3.0]。

    5.結(jié)束語

    水庫工程溢洪道加固設計,不僅能有效增強水庫工程效益,對保障農(nóng)田灌溉,降低洪澇災害,維護下游生態(tài)環(huán)境、居民人身安全、財產(chǎn)安全也有重要作用。因此,在實際工作中,必須根據(jù)溢洪道工程存在問題以及設計方案、措施,不斷整合國內(nèi)外水庫工程建設經(jīng)驗,保障水庫工程建設效益和社會效益。

    【參考文獻】

    [1]陳永強.水庫工程中溢洪道加固設計[J].水利技術監(jiān)督,2011,19(3):58-60.

    [2]豐巨武.山西陽坡水庫除險加固工程溢洪道方案設計[J].科技情報開發(fā)與經(jīng)濟,2008,18(25):207-208.

    [3]潘保存.小型水庫水文計算與溢洪道控制段加固方案關系探討[J].水科學與工程技術,2010,(6):9-11.

    [4]溢洪道設計規(guī)范.SL253-2000.

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