榆44-16井二次壓裂改造及效果評價

彭 磊，王 磊，陳甲新，武 浩，劉 鵬，徐 勇

（1.西安石油大學，陜西西安 710065；2.中國石油長慶油田分公司第二采氣廠，陜西榆林 719000）

2003年4月對山2 層進行了初次壓裂改造，投產(chǎn)后，按照以1～3×104m3/d 進行生產(chǎn)，生產(chǎn)初期氣量穩(wěn)定，2008年以后氣量逐漸出現(xiàn)配產(chǎn)不穩(wěn)現(xiàn)象，后期裂縫可能出現(xiàn)閉合，2011年對該井實施重復壓裂改造，山2 進行補孔三段，對盒8 重新射孔一段后進行分層壓裂，后期采用壓縮機氣舉、泡沫排水采氣、提產(chǎn)帶液等多種方式排出井筒積液，恢復氣井正常生產(chǎn)。

1 榆44-16 井概況

1.1 基本概況

榆44-16 井為榆林氣田2003年開發(fā)井，該井于2003年2月開鉆，2003年3月完鉆，完鉆井深2865.0 m，完鉆層位:馬家溝組。本井鉆遇山西組山23段砂層厚度16.5 m，測井解釋氣層累計厚度13.3 m；鉆遇石盒子組盒8下砂層厚度30.3 m，測井解釋含氣層累計5.2 m，（見表1）。

1.2 首次改造情況

該井山2 層于2003年4月進行了壓裂改造,該井累計入井液量2649.0 m3，通過關(guān)放排液4 次，油放歷時22 h35 min，出液204.0 m3，返排率達到88.7%。關(guān)井約96 h 壓力恢復，油壓由6.2 MPa 升至22.0 MPa，套壓由8.3 MPa 升至22.0 MPa。該井采用“一點法”測試求產(chǎn)，測得流壓23.23 MPa，測試日產(chǎn)氣量6.2355×104m3，無阻流量16.0192×104m3。

1.3 生產(chǎn)情況

該井于2003年11月投產(chǎn)，油套壓分別為：20.1 MPa，21.3 MPa。初期配產(chǎn)3×104m3/d，后期壓力衰竭，2009年7月至今，配產(chǎn)1×104m3/d。累計生產(chǎn)1849天，共累計產(chǎn)氣4640.8×104m3，改造前油壓8.4 MPa，套壓8.5 MPa。

表1 氣層電測解釋數(shù)據(jù)表

表2 山2 層初次壓裂施工參數(shù)表

圖1 榆44-16 井生產(chǎn)曲線

2 二次壓裂改造

2.1 壓裂過程

該井于2011年7月22日通過開工驗收，后依次進行壓井、通洗井、試壓、射孔、壓裂、排液等工序作業(yè)。

7月24日至7月25日，反循環(huán)壓井施工作業(yè)。壓井液配方：0.3%JF-50+1.0%KCl+清水，油壓：8.2～0 MPa，泵壓：9.0～0 MPa，排量：350～600 L/min，入井液量100 m3，返出液量10 m3。進出口水質(zhì)相同，排量一致，壓井成功。

7月26日至8月1日，通洗井試壓作業(yè)施工。通井、探砂面位置2769 m，射孔段，山23：2723.0～2726.0，2729.0～2731.0，2734.0～2736.0；盒8：2636.0～2639.0，人工井底2829.88 m。下Y221 封隔器至2717 m，試壓25.8 MPa，穩(wěn)壓30 min，壓力穩(wěn)定，試壓合格。8月2日至8月5日，射孔作業(yè)。射孔段，山23：2723.0～2726.0 m，2729.0～2731.0 m，2734.0～2736.0 m；盒8：2636.0～2639.0 m。電纜傳輸射孔，射孔槍型:SYD-102 槍127彈，孔密：16 孔/米。山23：應(yīng)射112 孔，實射105 孔（避套管接箍7 孔）；盒8：應(yīng)射48 孔實射48 孔（見表3）。

2.2 壓裂后返排

8月7日，壓裂施工作業(yè)。其中山2 三層累計加砂25.4 m3，入地總液量135.4 m3，停泵壓力：33.00 MPa；盒8 層累計加砂35.7 m3，入地總液量214 m3，停泵壓力：24.00 MPa。

8月7日至10月15日，關(guān)放排液階段。壓裂后排液不通，點火不連續(xù)，實行“白班抽汲，晚班關(guān)放結(jié)合”的排液方式。壓井液累計入地971 m3，壓裂液累計入地總液量349.4 m3，累計入地總液量1320.4 m3，返出液量610.4 m3，返排率46.2%。由于地層能量有限，致使總?cè)氲匾毫糠蹬怕瘦^低。

3 改造后排液及效果評價

3.1 改造后排液

表3 榆44-16 井二次壓裂施工參數(shù)表

表4 排液統(tǒng)計表

圖2 榆44-16 井壓裂后生產(chǎn)曲線

壓裂改造中，總共入井液量1320.4 m3，返排液量610.4 m3，返排率僅為46.2%，改造后近井及井筒積液過多，氣井不能正常生產(chǎn)。針對該井積液現(xiàn)狀，制定排液方案，采用周期性氣舉結(jié)合泡排逐漸排出井筒積液，氣井恢復生產(chǎn)后連續(xù)泡排結(jié)合提產(chǎn)帶液等措施，保證氣井連續(xù)攜液（見表4）。

3.2 效果評價

壓裂改造后，由于井筒積液過多，2011年10月～2012年7月多次開展車載壓縮機和氮氣氣舉，氣井于2012年8月恢復正常生產(chǎn)，生產(chǎn)時油、套壓穩(wěn)定在6.9/7.4 MPa，生產(chǎn)平穩(wěn)，截止目前，增產(chǎn)氣量194.6556×104m3，持續(xù)排液。

4 結(jié)論及建議

（1）榆44-16 井重復壓裂改造效果較好，壓裂后氣井產(chǎn)氣量1.5×104m3/d，生產(chǎn)平穩(wěn)，增產(chǎn)氣量194.6556×104m3。

（2）建議對今后二次壓裂改造中套管驗漏采取工程測井技術(shù)，最大限度的縮短施工周期。

（3）二次壓裂改造井由于前期較長生產(chǎn)，較新開發(fā)井而言，地層敏感性較差，較多微細毛孔和裂縫發(fā)育情況較完善，建議壓裂液體系選擇低傷害體系，如羧甲基、清潔壓裂液等。

（4）老井改造中，建議原來的生產(chǎn)層位和新打開層位分層分試，對于層位改造效果好的井可以保留，反之可以考慮下橋塞和封隔器封堵該層后，重新打開新層位，一定程度上能保持氣井的最大產(chǎn)能發(fā)揮。

（5）壓裂后排液不通，應(yīng)及時采取抽汲排液措施，保證液體最終能夠順利返排。

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