泵-蓄勢器傳動(dòng)的鍛造液壓機(jī)主要參數(shù)的確定和計(jì)算（二）

李 龍，張林祿，張 偉

（北方重工集團(tuán)有限公司 設(shè)計(jì)研究院，遼寧 沈陽 110141）

（續(xù)上期）

4.4.2 氣罐容積的計(jì)算

按資料[2]或[3]介紹，蓄勢器的壓力降允許10%，計(jì)算出氣體總?cè)莘e為機(jī)動(dòng)容積的10～13 倍。25MN 壓機(jī)氣罐的總?cè)莘e應(yīng)為：10～13×1.17=11.7～15.21m3。應(yīng)取4m3的標(biāo)準(zhǔn)氣罐3 個(gè)。

根據(jù)前面對泵蓄勢器傳動(dòng)的鍛造壓機(jī)工作狀態(tài)分析和25MN 壓機(jī)給定的參數(shù)，可以計(jì)算出每次加壓后壓機(jī)發(fā)出的實(shí)際壓力，來進(jìn)一步分析蓄勢器內(nèi)氣體總?cè)莘e大小對加壓后壓機(jī)壓力的影響。

4.5 25MN液壓機(jī)實(shí)際發(fā)出的壓力計(jì)算

4.5.1 壓機(jī)加壓時(shí)耗液量的計(jì)算

（a）如前所述，經(jīng)分析，壓機(jī)在連續(xù)加壓時(shí)在每開始第一次加壓時(shí)的耗液量最大，其值可用式（9）計(jì)算。包括:

主缸用液量Q1=×0.582×0.2×3=0.158m3；

回程缸用水量Q2=×0.252×2×0.25=0.025m3；

第一次加壓后液罐凈耗液量Q3=0.158+0.025-0.043=0.14m3。

（b）壓機(jī)連續(xù)第二次加壓后每次耗液量計(jì)算：

主缸用液量0.158m3，回程缸用液量0.025m3，高壓泵補(bǔ)液量=×6=0.2m3/次（按每分鐘加壓 10 次計(jì)算）。

液罐每次凈耗液量為：

0.158+0.025-0.2=-0.017m3

負(fù)值說明連續(xù)第二次加壓后蓄液罐內(nèi)還得到0.017m3高壓液體的補(bǔ)充。

4.5.2 蓄液罐加壓前蓄液量計(jì)算

加壓前蓄液罐最低蓄液量應(yīng)按式（3）計(jì)算：

V0=1.15+0.5+0.1=1.75m3（取 V2=1.15）。

4.5.3 系統(tǒng)壓力和壓機(jī)的實(shí)際壓力計(jì)算

（a）壓機(jī)開始第一次加壓時(shí)系統(tǒng)的壓力和壓機(jī)壓力

第一次加壓前蓄勢器內(nèi)的液體壓力：P0=32MPa；

第一次加壓前蓄勢器內(nèi)的氣體容積為：4×4-1.75=14.25m3；

第一次加壓后蓄勢器內(nèi)的氣體容積為：V0+0.14=14.39m3；

第一次加壓后蓄勢器內(nèi)的氣體壓力：P1=32×（14.25/14.39）1.4=31.56MPa；

第一次加壓后壓機(jī)壓力：N1=π/4×0.582×3×31.56=25MN。

（b）壓機(jī)連續(xù)第二次加壓

壓機(jī)連續(xù)第二次加壓前的氣體壓力：P1=31.56MPa；

壓機(jī)連續(xù)第二次加壓前的氣體容積：V1=14.39 m3；

壓機(jī)連續(xù)第二次加壓后的氣體容積：V2=14.39+0.158+0.025-0.2=14.373m3；

壓機(jī)連續(xù)第二次加壓后的系統(tǒng)壓力：P2=31.56×（14.39/14.373）1.4=31.61MPa；

壓機(jī)連續(xù)第二次加壓后的壓機(jī)壓力：N2=π/4×0.582×3×31.61=25.04MN。

如此可以計(jì)算出壓機(jī)連續(xù)每次加壓后的系統(tǒng)壓力和壓機(jī)壓力，也可以計(jì)算出不同蓄氣罐總?cè)莘e每次加壓后的系統(tǒng)壓力和壓機(jī)壓力。計(jì)算結(jié)果如表3所示。

表3 系統(tǒng)壓力和壓機(jī)噸位計(jì)算表

分析表3 可以看出：

（1）表3 是按壓機(jī)連續(xù)加壓，從第一次加壓開始計(jì)算到第十次。因?yàn)檫B續(xù)第二次加壓時(shí)高壓泵的補(bǔ)液量大于每次加壓時(shí)的補(bǔ)液量,蓄勢器內(nèi)的高壓液體都在增加，壓力也上升。所以第一次加壓后的壓力和加壓前罐內(nèi)的壓力差最大。不同蓄勢器總?cè)莘e的壓力差分別為1.375%、1.9%、3%、3.1%和 4.5%，也就是蓄勢器傳動(dòng)的效率對直接傳動(dòng)的效率分別為98.625%、98.1%、96.9%、95.5%。計(jì)算結(jié)果說明25MN壓機(jī)按實(shí)際計(jì)算情況看,使用一個(gè)3m3的液罐和一個(gè)3m3的氣罐都可達(dá)到壓力降小于10%的要求。而此時(shí)壓機(jī)的實(shí)際壓力與公稱壓力也僅差3.2%。要按氣罐的總?cè)莘e是機(jī)動(dòng)容積的10～13 倍計(jì)算,至少要用一個(gè)4m3液罐和三個(gè)4m3的氣罐。只有這樣，壓機(jī)第一次加壓時(shí)的壓力才能達(dá)到或接近25MN。也就是蓄勢器的效率必須達(dá)到或接近100%時(shí)才有可能。

（2）機(jī)動(dòng)容積的概念。表（3）中的壓力是根據(jù)每次加壓前后罐內(nèi)機(jī)動(dòng)容積的變化（液罐液位的變化）計(jì)算的，而不是按經(jīng)驗(yàn)公式（4）計(jì)算的機(jī)動(dòng)容積。因此對泵-蓄勢器傳動(dòng)機(jī)動(dòng)容積可有兩種解釋：一是蓄勢器可利用的最多高壓液體的容積即機(jī)動(dòng)容積或稱有效容積，它再加上蓄液罐的上下安全容積和下固定容積，是蓄液罐使用前的蓄液量。另一種情況是壓機(jī)每次加壓時(shí)蓄勢器凈消耗的高壓液體容積。從計(jì)算機(jī)動(dòng)容積（有效容積）的經(jīng)驗(yàn)公式也可分析出，它不是壓機(jī)每次加壓時(shí)的耗水量。可以理解為在壓機(jī)工作時(shí)，如泵站發(fā)生故障，蓄液罐內(nèi)的高壓液體有時(shí)恢復(fù)不到原來液位，壓機(jī)也能繼續(xù)工作6～7 次。壓機(jī)每次加壓時(shí)蓄勢器內(nèi)的凈耗水量才是蓄勢器的真正機(jī)動(dòng)容積。按式（4）或（6），（7）和（8）也包括公式（10）計(jì)算的機(jī)動(dòng)容積（有效容積）的10～13 倍確定氣罐的總?cè)莘e存在以下問題：①計(jì)算出的氣罐總?cè)莘e偏大很多，壓機(jī)的噸位越大，偏大的越多，不能反映壓機(jī)的實(shí)際工作情況。參看后面的表6。當(dāng)氣罐的總?cè)莘e增加到一定程度后，再增加氣罐的容積，效率提高有限。參看圖3。②當(dāng)總?cè)莘e增大到一定程度后，使用效率反而降低且耗能大。

從表3 可明顯看出，蓄氣罐的總?cè)莘e越小，連續(xù)第二次加壓后蓄液罐內(nèi)壓力上升越快，壓機(jī)壓力上升也越快，壓機(jī)工作越有力。這是因?yàn)閴簷C(jī)在達(dá)到最大工作行程時(shí)，如果壓力還沒達(dá)到設(shè)計(jì)壓力，蓄勢器內(nèi)的壓力和工作缸的壓力已達(dá)到平衡。要繼續(xù)使壓機(jī)升到設(shè)計(jì)壓力。只能靠高壓泵打出的高壓液體使整個(gè)系統(tǒng)壓力升高，因空氣有壓縮性，所以氣罐的總?cè)莘e越大，壓力上升的越慢，反之則快。壓機(jī)在實(shí)際鍛造時(shí)，可能出現(xiàn)如下三種情況：①在沒有達(dá)到設(shè)計(jì)工作行程時(shí)，已達(dá)到設(shè)計(jì)壓力，出現(xiàn)在被加工的鍛件和砧子接觸面積大和較硬的鍛件或者鍛造溫度較低的鍛件時(shí)。②在達(dá)到設(shè)計(jì)工作行程時(shí)，正好達(dá)到設(shè)計(jì)壓力與設(shè)計(jì)時(shí)給定的工作行程相適應(yīng)。③在達(dá)到設(shè)計(jì)工作行程時(shí)，沒有達(dá)到設(shè)計(jì)壓力，常出現(xiàn)在砧子和鍛件的接觸面積小和比較軟的細(xì)長鍛件或者鍛件的溫度很高時(shí)。

無論是哪種情況，當(dāng)壓機(jī)工作時(shí)，蓄勢器內(nèi)的壓力和整個(gè)系統(tǒng)的壓力平衡后，還要使壓力繼續(xù)升高，蓄氣罐的總?cè)莘e越大，壓力上升的越慢，蓄勢器的使用效率越低。所以泵-蓄勢器傳動(dòng)的效率在壓機(jī)工作時(shí)是變化的。在開始加壓時(shí)，蓄勢器內(nèi)的壓力和氣罐的容積越大，效率越高。在液壓系統(tǒng)的壓力平衡后，要使壓力繼續(xù)升高，氣罐的容積越大，壓力上升越慢，效率越低。所以合理確定氣罐的總?cè)莘e是提高泵-蓄勢器傳動(dòng)使用效率降低能耗和設(shè)備成本的主要因素。

（3）如將不同蓄勢器總?cè)莘e和開始第一次加壓后罐內(nèi)氣體容積和壓力的變化做成曲線，如圖3 所示，曲線既可表示不同蓄勢器總?cè)莘e時(shí)的壓力差，也可以表示其傳動(dòng)效率。圖中不帶括號的百分?jǐn)?shù)為蓄勢器每次加壓時(shí)的壓力差，帶括號的百分?jǐn)?shù)為蓄勢器傳動(dòng)的效率。從圖中明顯看出：開始時(shí)隨著氣罐總?cè)莘e的增加輸出壓力（決定壓機(jī)的實(shí)際壓力）上升很快，隨著氣罐容積的增加，壓力上升越來越慢，蓄勢器的總?cè)莘e超過8m3時(shí)，在增加氣罐的容積，蓄勢器的效率和輸出的壓力提高是有限的。增加一個(gè)4m3的氣罐，蓄勢器效率和壓力差僅提高0.525%，壓機(jī)的壓力也僅提高0.52%。通過后面的分析和計(jì)算可知，對25MN 壓機(jī)少用兩個(gè)蓄氣罐，工作缸直徑由580mm 改為600mm 時(shí)，壓機(jī)每開始第一次壓力就可達(dá)到25MN。

（4）蓄勢器傳動(dòng)中，高壓氣罐的總?cè)莘e與壓機(jī)每次加壓時(shí)，蓄勢罐內(nèi)消耗的液體—機(jī)動(dòng)容積的關(guān)系。

從以上對25MN 液壓機(jī)泵-蓄勢器的分析和計(jì)算中看到，蓄勢器的效率達(dá)到95%～96%時(shí)，再增加氣罐的總?cè)莘e，效率和壓力降的提高已經(jīng)有限，壓機(jī)在工作時(shí)，罐內(nèi)氣體的變化按絕熱過程，若絕熱系數(shù)為n，有方程：

式中：V1、V2——每次加壓時(shí)高壓液體從水罐中輸出前后的氣體容積，m3。

設(shè)QC為每次加壓時(shí)的最大耗水量，則有V2=V1+QC。

以Pmin/Pmax=α 代入上式得：

為使每次加壓時(shí)蓄勢器的效率都達(dá)到95%～96%，即以蓄勢器的壓力降α=0.95～0.96 代入上式，在壓力 P=5MPa 時(shí)，n=1：

在壓力 P=20MPa 時(shí)，n=1.3：

在壓力 P=31.5MPa 時(shí)，n=1.4：

蓄勢罐中消耗最大高壓液體出現(xiàn)在常鍛中，壓機(jī)以最大工作行程鍛造工件開始第一次加壓這一時(shí)刻。此時(shí)高壓泵并未打壓，泵處在循環(huán)狀態(tài)?；爻谈准词褂行⌒谐袒爻蹋靡毫坎淮?，影響很?。淮笮谐虝r(shí)，用水量增加，泵開始打壓。所以工作缸一次加壓的最大耗水量就相當(dāng)于Qc，即：

由上式又可得到：

在壓力P=5MPa 時(shí)，

在壓力P=20MPa 時(shí)，

在壓力P=31.5MPa 時(shí)，

式中：d——主工作缸直徑，m；

H——常鍛時(shí)，壓機(jī)最大工作行程，m；

N——主工作缸數(shù)。

用上述公式計(jì)算蓄氣罐的條件是，壓機(jī)在最大工作行程時(shí)蓄勢器的允許壓力差為4%～5%，即傳動(dòng)效率為95%～96%。

通過以上分析和計(jì)算，得到計(jì)算蓄勢器傳動(dòng)的主要公式：①計(jì)算壓機(jī)工作缸的公式（14）；②計(jì)算蓄勢器使用前最低有效蓄液量的公式（10）；③計(jì)算蓄氣罐總?cè)莘e的公式（11）、（12）、（13）；④計(jì)算壓機(jī)連續(xù)加壓每開始第一次時(shí)的最大用液量即高峰用液量公式（9）；⑤計(jì)算壓機(jī)實(shí)際壓力的公式（1）。

為了驗(yàn)證這幾個(gè)公式的正確性和實(shí)用性，以下對25MN 壓機(jī)重新計(jì)算其主要參數(shù)。

4.6 泵-蓄勢器傳動(dòng)的鍛造壓機(jī)主要參數(shù)計(jì)算的改進(jìn)

以下對25MN 壓機(jī)蓄勢器主要參數(shù)的計(jì)算結(jié)果和原來的進(jìn)行對比。

4.6.1 工作缸直徑d

按式（14）計(jì)算，Ps取 31.5MPa，n 為工作缸數(shù)量，取為 3，N 為 25MN。則：d=0.594m，取 d=600mm。

反過來計(jì)算系統(tǒng)的工作壓力，即加壓后工作缸處的液體壓力為：P=29.5MPa。

說明25MN 壓機(jī)的工作缸直徑由原來的580mm 改為600mm 相差很小，對設(shè)備重量、結(jié)構(gòu)、造價(jià)等基本沒有影響。

4.6.2 泵每分鐘供液量的計(jì)算

單臺壓機(jī)泵每分鐘的供液量按式（2）計(jì)算：

Q=2.16m3

計(jì)算結(jié)果比原來2.03m3也沒有增加多少。

4.6.3 計(jì)算蓄勢器液罐的容積

使用前的總蓄水量：V0=V1+V2+V3+V4

有效蓄液量 V2應(yīng)按式（9）計(jì)算，V2=5～5.5d2hn=1.08～1.19m3，與之前按式（4）或（6）的計(jì)算結(jié)果 1.17基本一致。

使用前的總蓄水量：V0=0.1+1.19+0.5=1.79m3≤×4=2.67m3

因此，還可選用一個(gè)4m3的標(biāo)準(zhǔn)水罐。

4.6.4 蓄氣罐的容積計(jì)算

按前面的分析，在壓力為31.5MPa 時(shí)，用公式（13） 計(jì)算蓄氣罐的總?cè)萘?V氣=21～27d2hn=4.5～7.6 m3。因此，可選用一個(gè)4m3標(biāo)準(zhǔn)氣罐。

為便于和以前的計(jì)算方法相比，最后確定經(jīng)濟(jì)適用、效率又高的氣罐總?cè)莘e，還應(yīng)計(jì)算一下改進(jìn)后的壓機(jī)實(shí)際發(fā)出的壓力。

4.6.5 壓機(jī)實(shí)際壓力的計(jì)算

壓機(jī)工作中實(shí)際發(fā)出的壓力和以前的計(jì)算方法一樣。不同蓄勢器總?cè)莘e的計(jì)算壓力如表4 所示。

從表4 可明顯看出，改進(jìn)后的25MN 壓機(jī)，僅工作缸的直徑由580mm 改為600mm，用一個(gè)3m3的液罐和一個(gè)3m3的氣罐是最佳方案。也可以選用4m3的標(biāo)準(zhǔn)液罐和氣罐各一個(gè)。蓄勢器的壓力為31.5MPa，壓機(jī)按每分鐘鍛造10 次時(shí)，開始第一次加壓，壓力就可達(dá)25.83MN。超過公稱壓力的3.2%。工作時(shí)蓄勢器的壓力差僅為3.27%，蓄勢器的效率可達(dá)96.73%。比原來少用2 個(gè)氣罐，節(jié)省投資百萬元以上，工作時(shí)上壓快。經(jīng)過計(jì)算，蓄勢器的壓力可由31.5MPa 調(diào)到 31MPa。

4.7 不同規(guī)格蓄勢器傳動(dòng)的鍛造液壓機(jī)主要計(jì)算參數(shù)參考表

前面表1 和表2 給出了不同規(guī)格鍛造液壓機(jī)設(shè)計(jì)前應(yīng)確定的主要參數(shù)參考表。根據(jù)本文推導(dǎo)的公式和用過去的方法分別計(jì)算出不同規(guī)格鍛造液壓機(jī)主要計(jì)算參數(shù)參考表，如表5、表6 所示。表5 中工作缸直徑是按式（14）計(jì)算的，蓄勢器有效容積是按式（10）計(jì)算，氣罐的總?cè)莘e是按式（13）計(jì)算的。

表6 中的各項(xiàng)數(shù)值是按過去的方法計(jì)算的，即工作缸直徑按蓄勢器的壓力計(jì)算，機(jī)動(dòng)容積（有效容積）按式（4）計(jì)算，蓄氣罐的總?cè)莘e按機(jī)動(dòng)容積（有效蓄容積）的10～13 倍計(jì)算。它是根據(jù)蓄勢器的壓力降允許10%推導(dǎo)出來的。因?yàn)閴簷C(jī)每次加壓時(shí)工作缸和回程缸的用液量遠(yuǎn)小于機(jī)動(dòng)容積（有效容積）。它主要影響蓄勢器內(nèi)的壓力降。影響壓機(jī)每次加壓壓力大小的主要因素是工作缸和回程缸的用液量的變化。因此同樣是150MN壓機(jī)，表6中用29個(gè)4m3的蓄氣罐，而表5 中只需用8 個(gè)。表6 中壓機(jī)每開始第一次加壓時(shí)的壓力只有147.7MN，而表5 中的壓機(jī)可達(dá)到150.4MN。兩者計(jì)算結(jié)果差別很大，主要原因是在計(jì)算工作缸直徑時(shí)，表5 中考慮了蓄勢器傳動(dòng)效率達(dá)到96%～97%時(shí)得出的計(jì)算公式，而表6 中工作缸直徑是按蓄勢器的壓力計(jì)算的，也可以看作是按蓄勢器傳動(dòng)效率為100%計(jì)算的。這正如前面所分析的那樣，當(dāng)蓄勢器的傳動(dòng)效率達(dá)到96%～97%時(shí)，再提高蓄勢器的傳動(dòng)效率，壓機(jī)的壓力提高是有限的，這點(diǎn)從表3 可以明顯看出：當(dāng)蓄勢器效率達(dá)到96.9%時(shí)，壓機(jī)的計(jì)算壓力已達(dá)到其公稱壓力的 98.32%（24.58/25）。和公稱壓力僅差 1.7%（0.42MN），這并不影響壓機(jī)的使用。如再提高蓄勢器的傳動(dòng)效率，勢必增加蓄氣罐的總?cè)莘e，不僅增加設(shè)備制造和投資成本，而且壓機(jī)工作時(shí)效率低、耗能大。

表5 不同規(guī)格鍛造液壓機(jī)蓄勢器主要參數(shù)計(jì)算表

表6 不同規(guī)格鍛造液壓機(jī)蓄勢器主要參數(shù)計(jì)算表

5 供應(yīng)兩臺以上液壓機(jī)泵供液量和蓄勢器總?cè)莘e的計(jì)算

以上是供應(yīng)單臺壓機(jī)蓄勢器主要參數(shù)的計(jì)算?，F(xiàn)有 150MN、80MN、50MN 和 25MN 四臺壓機(jī)共用一個(gè)蓄勢器（站），假設(shè)共用150MN 的蓄勢器（站）。從表5 中可查出每臺壓機(jī)高峰耗液量分別為 1.05m3、0.56m3、0.36m3和 0.15m3。如果四臺壓機(jī)同時(shí)處于高峰耗液量時(shí)，最大耗液量為四者之和即2.11m3?？捎?jì)算出每臺壓機(jī)的計(jì)算壓力分別為145MN、77.5MN、48.65MN 和 24.82MN，已經(jīng)分別達(dá)到各自公稱壓力的96.7%、96.8%、97.3%和99.3%。即使四臺壓機(jī)同時(shí)開始加壓，因?yàn)槊颗_壓機(jī)的壓下量和加壓速度不同，壓力小的壓機(jī)可能先完成加壓過程，四臺壓機(jī)不可能同時(shí)完成加壓過程。四臺壓機(jī)同時(shí)處于高峰用液量的概率幾乎是零。對這樣組合的壓機(jī)群，可使用最大壓機(jī)蓄勢器（站）用作共同蓄勢器（站），既不用增加蓄勢器的總?cè)莘e，也不用增加泵的總供液量。在壓機(jī)高峰用液時(shí)，可啟用備用泵和適當(dāng)增加蓄液罐的蓄液量即可。

6 鍛造液壓機(jī)傳動(dòng)方式和工作介質(zhì)的選擇

前面已提到，目前鍛造液壓機(jī)的傳動(dòng)方式有三種，工作介質(zhì)有兩種，各有不同的特點(diǎn)。應(yīng)根據(jù)不同的用途和鍛件的工藝要求選擇適合的傳動(dòng)方式和工作介質(zhì)。有人認(rèn)為泵-蓄勢器傳動(dòng)的液壓機(jī)效率低，制造成本和投資成本高，占地面積大。通過泵—蓄勢器傳動(dòng)的液壓機(jī)效率探討和本文介紹的蓄勢器傳動(dòng)基本參數(shù)的計(jì)算方法證明，泵—蓄勢器傳動(dòng)的液壓機(jī)不但效率比直接傳動(dòng)高，也可顯著降低制造成本和能耗。眾所周知，蓄勢器傳動(dòng)的壓機(jī)制造成本高在高壓液罐和氣罐的價(jià)格上，目前4m3的高壓罐每個(gè)70 萬元人民幣左右。按過去氣罐的總?cè)莘e是機(jī)動(dòng)容積10～13 倍計(jì)算，一臺50MN 的壓機(jī)要用4m3的水罐2 個(gè)和4m3的氣罐8個(gè)；100MN 壓機(jī)要用 4m3的水罐 3 個(gè)和 4m3的氣罐 18 個(gè)；150MN 壓機(jī)要用4m3的水罐 5 個(gè)和4m3的氣罐26 個(gè)。按新的計(jì)算方法，100MN 的壓機(jī)可用 4m3的水罐 3 個(gè)和氣罐 5 個(gè)；150MN 壓機(jī)可用4m3的水罐 5 個(gè)和氣罐 8 個(gè)；50MN 的壓機(jī)也只需4m3的水罐和氣罐各2 個(gè)。少用6 個(gè)氣罐，不但節(jié)省投資420 萬人民幣，而且壓機(jī)工作效率高，上壓快，而50MN 泵直接傳動(dòng)的油壓機(jī)，進(jìn)口一臺流量為1m3/min 主泵至少要花150 萬人民幣，共需6臺。若用泵蓄勢器傳動(dòng)，僅需4 臺同樣流量的高壓水泵，每臺70 萬元，可節(jié)省投資620 萬人民幣。共可節(jié)省投資1 千萬人民幣以上。所以泵—蓄勢器傳動(dòng)的壓機(jī)投資和總裝機(jī)容量及占地面積都比泵直接傳動(dòng)少。從這一點(diǎn)看，如果鍛件的鍛造工藝沒有特殊要求，應(yīng)盡量選用泵-蓄勢器傳動(dòng)的水壓機(jī)。另外，油比水貴很多，水比油的壓縮性低，也比油節(jié)能，防火，不易污染環(huán)境，等。

潘克公司制造的改進(jìn)型正弦驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)鍛造油壓機(jī)，加壓時(shí)用泵直接傳動(dòng)，快鍛時(shí)動(dòng)梁回程用泵-蓄勢器傳動(dòng)。16-25/30MN 壓機(jī)不論快鍛、常鍛和鐓粗，動(dòng)梁回程都用蓄勢器傳動(dòng)。只有大于30MN 的壓機(jī)常鍛時(shí)動(dòng)梁回程用回程主泵。主缸內(nèi)的壓縮能才被利用下一工作循環(huán)的動(dòng)梁提升行程。以油為工作介質(zhì)的鍛造液壓機(jī)，過去幾乎沒有用泵-蓄勢器傳動(dòng)的，只有潘克公司制造的快鍛油壓機(jī)動(dòng)梁回程才使用泵-蓄勢器傳動(dòng)。過去認(rèn)為以油為工作介質(zhì)的泵—蓄勢器的液壓機(jī)要充高壓氮?dú)廨^難，并不是因?yàn)榈獨(dú)鈨r(jià)貴。氮是制氧的副產(chǎn)品，價(jià)格很低?，F(xiàn)在將氮?dú)獬涞?1.5MN 的壓力已不是難題。潘克公司在介紹改進(jìn)型正弦驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的液壓機(jī)工作原理時(shí)認(rèn)為，一種采用非常簡單易造的回程蓄勢器，另一種采用回程泵，省去了蓄勢器。這是改進(jìn)型正弦驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的鍛造油壓機(jī)與一般鍛造液壓機(jī)的主要區(qū)別。即改進(jìn)型正弦驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的鍛造油壓機(jī)動(dòng)梁回程一種是用回程蓄勢器，一種是用回程主泵將主缸的油返回到回程缸。這里所說的非常簡單易造的“回程蓄勢器”，就是指16-25/30MN 壓機(jī)所用的活塞式蓄能器。既然回程蓄勢器非常簡單易造，為了節(jié)能，中小型快鍛油壓機(jī)加壓也應(yīng)采用泵-蓄勢器傳動(dòng)。而大型壓機(jī)采用泵-蓄勢器傳動(dòng)的水壓機(jī)較為合理。例如，最近幾年，一重和二重分別自己設(shè)計(jì)和制造了150MN 和160MN 的泵-蓄勢器傳動(dòng)的鍛造水壓機(jī)，不僅為國家的核電工業(yè)做出了突出貢獻(xiàn)，企業(yè)也獲得了可觀的經(jīng)濟(jì)效益。

[1]張林祿.泵-蓄勢器傳動(dòng)的液壓機(jī)效率探討.鍛壓裝備與制造技術(shù)，2010，45（2）.

[2]俞新陸.液壓機(jī).北京：機(jī)械出版社，1982.

[3]俞新陸.液壓機(jī)的設(shè)計(jì)與應(yīng)用.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2007.

[4]張林祿.活塞式蓄能器在泵控系統(tǒng)快鍛油壓機(jī)中的作用和容積計(jì)算.鍛壓裝備與制造技術(shù)，2010，45（1）.