300 MW發(fā)電機(jī)組增容改造的實(shí)踐

林閩城

（浙能溫州發(fā)電有限公司，浙江溫州325602）

發(fā)電技術(shù)

300 MW發(fā)電機(jī)組增容改造的實(shí)踐

林閩城

（浙能溫州發(fā)電有限公司，浙江溫州325602）

在300 MW發(fā)電機(jī)組增容改造中，采用2種不同汽輪機(jī)通流設(shè)計(jì)技術(shù)，使汽輪機(jī)高中壓缸效率得到提高，同時(shí)對(duì)鍋爐、發(fā)電機(jī)、主變壓器等主設(shè)備也進(jìn)行了相應(yīng)的改造，改造后性能試驗(yàn)表明：機(jī)組發(fā)電標(biāo)煤耗下降7g/kWh以上,年節(jié)約標(biāo)煤約1.2萬t，機(jī)組出力增加至330 MW，機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性大大提高。

300 MW；增容；通流改造；性能試驗(yàn)

燃煤火力發(fā)電企業(yè)為社會(huì)發(fā)展和經(jīng)濟(jì)發(fā)展提供電力能源的同時(shí)也在大量消耗一次能源和水資源。隨著近幾年我國和全球經(jīng)濟(jì)、能源和環(huán)保形勢的發(fā)展，火力發(fā)電企目前面臨的節(jié)能降耗需求越來越迫切。

由此，分別采用兩種節(jié)能降耗技術(shù)對(duì)3號(hào)與5號(hào)汽輪機(jī)的流通部分以及鍋爐、發(fā)電機(jī)、主變壓器等進(jìn)行了增容改造，取得了顯著的增容、節(jié)能效果。

1 改造前機(jī)組概況

1.1 機(jī)組主設(shè)備簡介

汽輪機(jī)為上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的N300-16.7/ 538/538型亞臨界、一次中間再熱、雙缸雙排汽、單軸、反動(dòng)式凝汽式汽輪機(jī)，引進(jìn)美國西屋技術(shù)的改進(jìn)優(yōu)化H156型。通流部分設(shè)計(jì)共有35級(jí)，其中：高壓缸包括1個(gè)調(diào)節(jié)級(jí)和11個(gè)壓力級(jí)；中壓缸有9個(gè)壓力級(jí)；低壓缸采用分流對(duì)稱布置，共2×7個(gè)壓力級(jí)；末級(jí)葉片為905 mm。該機(jī)組設(shè)計(jì)有8段回?zé)岢槠?，?個(gè)高壓加熱器（簡稱高加）、1個(gè)除氧器和4個(gè)低壓加熱器（簡稱低加）。

鍋爐為上海鍋爐廠引進(jìn)美國ABB－CE公司技術(shù)制造的SG-1025/18.3-M843型亞臨界中間一次再熱控制循環(huán)汽包爐。

發(fā)電機(jī)為上海電機(jī)廠引進(jìn)美國西屋技術(shù)制造的QFSN2-300-2型水－氫－氫發(fā)電機(jī)。

3號(hào)機(jī)組主變壓器為保定天威保變電氣股份有限公司制造，型號(hào)為SFP-370000/242。5號(hào)機(jī)組主變壓器型號(hào)為SFP-370000/220，由常州東芝變壓器有限公司制造。

1.2 機(jī)組改造前狀況

3，5號(hào)機(jī)組2011年全年供電煤耗分別為329.44 g/kWh，327.29 g/kWh，經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)處于國內(nèi)較領(lǐng)先的水平，比國產(chǎn)300 MW機(jī)組的平均供電煤耗平要低12 g/kWh左右，但與進(jìn)口亞臨界300 MW機(jī)組的最先進(jìn)水平還有10 g/kWh的差距。表1為3，5號(hào)機(jī)組熱力性能試驗(yàn)結(jié)果。

表1 機(jī)組投產(chǎn)及檢修前熱力性能試驗(yàn)結(jié)果

從表1中的試驗(yàn)數(shù)據(jù)可以看出：3，5號(hào)汽輪機(jī)的高、中壓缸效率明顯低于設(shè)計(jì)值4%和2%左右，比反動(dòng)式300 MW進(jìn)口機(jī)組的先進(jìn)水平要分別低6%和2.5%左右；汽輪機(jī)的熱耗水平（參數(shù)修正后）要比設(shè)計(jì)值低2%～3%。

2 汽輪機(jī)性能偏差分析

H156型300 MW機(jī)組汽輪機(jī)主要有以下幾個(gè)性能特點(diǎn)：

（1）設(shè)計(jì)完成于上世紀(jì)90年代中期，雖然采取可控渦理論進(jìn)行設(shè)計(jì)，但與目前的全四維流場計(jì)算精度比較明顯較差，其高中壓缸效率明顯低于設(shè)計(jì)值。

（2）高壓通流結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為反流結(jié)構(gòu)。高壓調(diào)節(jié)級(jí)與高壓壓力級(jí)蒸汽流向相反，存在反流損失和繞流損失。

（3）調(diào)節(jié)級(jí)效率偏低。額定工況下調(diào)節(jié)級(jí)功率約占高壓缸總功率的20%，調(diào)節(jié)級(jí)設(shè)計(jì)效率為64.36%，實(shí)測效率通常不到50%，調(diào)節(jié)級(jí)效率每降低1%，高壓缸效率則降低0.2%。

（4）高、中、低壓缸通流徑向間隙大。由于反動(dòng)式機(jī)組的鼓形轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)，汽封處轉(zhuǎn)子直徑較大，汽封間隙稍大一點(diǎn)漏汽面積相應(yīng)增加越多，漏汽損失越大。

（5）高壓缸夾層漏汽量偏大。由于高壓缸外缸與高壓缸隔板套之間未設(shè)置汽封，高壓進(jìn)汽插管漏汽及高壓平衡活塞汽封漏汽至夾層，導(dǎo)致高壓缸排汽溫度升高，使高壓缸效率降低。

（6）H156機(jī)型在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上仍然存在A156—F156機(jī)型中的一些“遺傳性”缺陷，比較典型的是各級(jí)回?zé)岢槠瑴睾统瑝?，主要原因是進(jìn)汽插管、高中壓內(nèi)缸及持環(huán)中分面漏汽、平衡活塞汽封漏汽等。

3 汽輪機(jī)改造可行性分析

3.1 安全性

主要從以下幾點(diǎn)分析改造的安全可行性：

（1）材料。汽輪機(jī)改造各部件所需的材料均為在600 MW等級(jí)以上機(jī)組中已成熟應(yīng)用的材料。高中壓轉(zhuǎn)子材質(zhì)采用30Cr1Mo1V；高壓缸葉片材料采用19CrMoNbVN11-1；中壓葉片材料采用X19CrMoNbVN11-1和X20Cr13。

（2）轉(zhuǎn)子。高中壓轉(zhuǎn)子采用無中心孔、徹底消除殘余內(nèi)應(yīng)力的整鍛轉(zhuǎn)子；在強(qiáng)度設(shè)計(jì)方面采用先進(jìn)的有限元結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析軟件進(jìn)行轉(zhuǎn)子強(qiáng)度的設(shè)計(jì)、分析和校核。

（3）葉片。在葉片的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面，借鑒西門子1 000 MW超超臨界機(jī)組的成功經(jīng)驗(yàn)，采用最新強(qiáng)化設(shè)計(jì)，確保葉片在強(qiáng)度和振動(dòng)方面具有更大的安全裕度。

（4）抗固體粒子沖蝕設(shè)計(jì)。對(duì)高壓缸的通流部分，特別是第一級(jí)的噴嘴及動(dòng)葉采取整鍛后電脈沖加工或銑制的措施，以防止顆粒侵蝕，增強(qiáng)葉片抗SPE（固體粒子沖蝕）性能。

（5）軸系。在軸系振動(dòng)方面，采用專業(yè)的轉(zhuǎn)子動(dòng)力學(xué)軟件對(duì)轉(zhuǎn)子和軸系的強(qiáng)度、不平衡響應(yīng)、軸系穩(wěn)定性、軸系扭振進(jìn)行分析；不論是單個(gè)轉(zhuǎn)子的各臨界轉(zhuǎn)速或是軸系各臨界轉(zhuǎn)速，都充分遠(yuǎn)離允許的轉(zhuǎn)速變化范圍，各臨界轉(zhuǎn)速避開額定轉(zhuǎn)速的±15%區(qū)間，軸和軸系的失穩(wěn)轉(zhuǎn)速大于額定轉(zhuǎn)速的125%。在出廠前進(jìn)行汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子的高速動(dòng)平衡試驗(yàn)，試驗(yàn)精度達(dá)到小于1.0 mm/s，將轉(zhuǎn)子和軸系振動(dòng)減小到最小。

3.2 經(jīng)濟(jì)性

3.2.1 汽輪機(jī)通流結(jié)構(gòu)優(yōu)化

汽輪機(jī)通流結(jié)構(gòu)優(yōu)化后，高壓部分調(diào)節(jié)級(jí)蒸汽流向由反流改為順流，六閥全開狀態(tài)下相對(duì)效率提高1．6%；高壓通流級(jí)數(shù)由原來的1+11級(jí)調(diào)整為1＋13級(jí)，中壓部分由原來的9級(jí)調(diào)整為10級(jí)，優(yōu)化高中壓各級(jí)葉片焓降分配，提高了級(jí)效率；高壓內(nèi)缸、持環(huán)等做成整體缸，減少了漏汽。

3.2.2 葉片型線優(yōu)化

根據(jù)全三元流場設(shè)計(jì)，所有的高、中、低壓葉片級(jí)（除末三級(jí)）均采用3DS彎扭動(dòng)、靜葉片，采用變反動(dòng)度（30%～60%）設(shè)計(jì)優(yōu)化通流，提高了級(jí)效率。

3.2.3 調(diào)節(jié)級(jí)子午面流道優(yōu)化

調(diào)節(jié)級(jí)動(dòng)葉和噴嘴子午面流道進(jìn)行優(yōu)化，采用新型葉型，做到優(yōu)良匹配，減小噴嘴弧段之間的間隙，增加汽封齒數(shù)，進(jìn)一步減小了二次流損失，最大限度地提高調(diào)節(jié)級(jí)效率。

3.2.4 動(dòng)葉采用自帶圍帶

所有動(dòng)葉片采用自帶圍帶結(jié)構(gòu)及T型葉根，全切削加工，強(qiáng)度好、動(dòng)應(yīng)力低，抗高溫蠕變性能好，漏汽損失小。

3.2.5 汽封系統(tǒng)優(yōu)化

所有動(dòng)葉片均為自帶冠結(jié)構(gòu)，增加葉頂汽封齒數(shù)；增加調(diào)節(jié)級(jí)葉頂汽封齒，減小其徑向間隙；通流部分采用多齒數(shù)鑲嵌式迷宮式汽封，在高中壓軸端汽封、高中壓間汽封采用蜂窩式汽封或布萊登汽封等新型汽封，以提高密封性能，減少蒸汽泄漏。

3.2.6 進(jìn)汽和抽汽插管的結(jié)構(gòu)改進(jìn)

高壓進(jìn)汽插管和抽汽插管彈性密封進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn)，增加密封環(huán)數(shù)量或采用堆疊式，以減少高壓進(jìn)汽插管處漏汽，降低漏汽損失。

3.3 技術(shù)選擇

目前國內(nèi)上海汽輪機(jī)廠（簡稱上汽廠）和北京全四維動(dòng)力科技有限公司（簡稱全四維）兩家單位都能提供針對(duì)H156汽輪機(jī)的全缸改造技術(shù)方案，并均有多個(gè)發(fā)電廠類似機(jī)組的實(shí)施業(yè)績。綜合考慮后，溫州發(fā)電廠決定對(duì)3號(hào)和5號(hào)機(jī)組分別采用全四維和上汽廠的通流改造技術(shù)。

3.4 改造的總體目標(biāo)和原則

改造后機(jī)組要達(dá)到以下幾點(diǎn)要求：

（1）汽輪機(jī)銘牌出力不低于330 MW；VWO（調(diào)閥全開）工況出力不低于340 MW。

（2）機(jī)組在額定主蒸汽參數(shù)及再熱蒸汽參數(shù)、高加全部退出下，額定背壓時(shí)能達(dá)到額定功率。

（3）高壓缸效率、中壓缸效率分別不低于87%，92%。

（4）機(jī)組在VWO工況出力運(yùn)行時(shí)，各通流部分的部件滿足強(qiáng)度要求，調(diào)節(jié)級(jí)及各抽汽壓力不超過設(shè)計(jì)最大值。

（5）機(jī)組具有良好的變負(fù)荷性能，能采用復(fù)合變壓運(yùn)行方式，并能在120 MW負(fù)荷長期安全、穩(wěn)定地運(yùn)行，40%～100%BMCR（鍋爐最大出力工況）增減負(fù)荷速率不小于3%/min；閥門管理功能滿足單閥、順序閥以及各種閥點(diǎn)的滑壓運(yùn)行要求。

（6）汽輪機(jī)在技術(shù)性能方面能滿足電網(wǎng)調(diào)峰要求和具有二班制運(yùn)行功能要求。

（7）設(shè)備使用壽命不少于30年。

機(jī)組改造過程要遵循以下幾點(diǎn)原則：

（1）在不影響安全和改造效果的前提下，盡可能利用原有設(shè)備，減少改造工作量。

（2）要求改造后的汽輪機(jī)設(shè)備利用率高，維護(hù)成本低，機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性明顯提高。

（3）保持現(xiàn)有熱力系統(tǒng)配置不變，現(xiàn)有的熱力參數(shù)基本保持不變（變動(dòng)范圍不超過±5%），不影響未改造設(shè)備的安全運(yùn)行。

（4）高中壓外缸殼體，內(nèi)缸及持環(huán)的原支撐方式，各管道接口位置，轉(zhuǎn)子跨度、軸系、汽輪機(jī)高壓轉(zhuǎn)子與主油泵短軸接口和位置，汽輪機(jī)與發(fā)電機(jī)連接方式和位置、現(xiàn)有的汽輪機(jī)基礎(chǔ)，汽輪機(jī)各軸承座、高中壓進(jìn)汽閥門等都保持不變，改造后對(duì)基礎(chǔ)負(fù)荷應(yīng)無影響。

4 機(jī)組增容改造

4.1 汽輪機(jī)改造

考慮到低壓缸效率接近87%，故暫不對(duì)低壓通流進(jìn)行改造，其他通流部分的改造情況見表2。

上汽廠與全四維改造在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上的最大區(qū)別就是上汽廠高壓缸通流級(jí)數(shù)設(shè)計(jì)為1＋13級(jí)，全四維設(shè)計(jì)為1＋12級(jí)；上汽廠的改造將原高壓內(nèi)缸、高壓靜葉持環(huán)、高壓進(jìn)汽測平衡活塞3個(gè)部件整合為整體內(nèi)缸，且對(duì)原中壓內(nèi)缸出現(xiàn)的變形現(xiàn)象進(jìn)行重新設(shè)計(jì)缸壁加厚、緊固螺栓加粗；在汽封設(shè)計(jì)上普遍采用四門子鑲齒式技術(shù)，安裝調(diào)整較方便；全四維在插管密封上改進(jìn)為堆疊式結(jié)構(gòu)，密封性能較好，而上汽廠僅僅增加密封環(huán)數(shù)量。

4.2 鍋爐改造

根據(jù)熱平衡圖中TMCR（機(jī)組最大出力工況）下的數(shù)據(jù)，針對(duì)鍋爐蒸發(fā)量的提高進(jìn)行了安全與性能評(píng)估，主要包括鍋爐汽水阻力、煙風(fēng)阻力、爐膛及各受熱面、水冷系統(tǒng)、安全閥排量等熱力數(shù)據(jù)的變化影響。最終確定的改造方案如下：

（1）3號(hào)鍋爐經(jīng)擴(kuò)容改造后能滿足在最大蒸發(fā)量為1 050 t/h的工況下長期連續(xù)安全運(yùn)行的要求，僅將汽水分離器由原來的56只增加到60只，重新布置安裝。

（2）5號(hào)鍋爐經(jīng)擴(kuò)容改造后能滿足在最大蒸發(fā)量為1 087.3 t/h的工況下長期連續(xù)安全運(yùn)行的要求，改造內(nèi)容：汽包內(nèi)汽水分離器由原來的56只增加到60只，重新布置安裝；更換5只安全閥彈簧，即汽包2只、過熱器出口2只、再熱器進(jìn)口1只；末級(jí)再熱器部分改造，爐內(nèi)出口段約3.5 m高度的管子材料改為SA213-TP347H，爐外出口連接管材料改為SA213-T91。

4.3 發(fā)電機(jī)改造

二臺(tái)機(jī)組增容改造涉及的發(fā)電機(jī)部分改造內(nèi)容相同，具體如下：

（1）發(fā)電機(jī)定子線圈端部加固，在定子線圈端部漸伸線間以絕緣材料及粘結(jié)膠填滿，連接線之間以絕緣材料墊實(shí)，發(fā)電機(jī)定子線圈槽內(nèi)部分不作改動(dòng)。

（2）發(fā)電機(jī)容量增大后的耗損發(fā)熱量增大，經(jīng)核算后加大氫冷器換熱面積，更換為翅片式氫冷器（材質(zhì)升級(jí)為BFe30銅管），換熱功率由2 530 kW增加至2 950 kW。

（3）更換發(fā)電機(jī)設(shè)備銘牌，額定容量由為353 MVA增到367 MVA，額定功率由300 MW增至330 MW，發(fā)電機(jī)定子電流由10 189 A增至10 585 A，功率因數(shù)由0.85改為0.9。

4.4 主變壓器改造

二臺(tái)機(jī)組增容改造涉及的主變改造由于制造廠不同，內(nèi)容有所區(qū)別，具體如下：

（1）3號(hào)主變壓器改造內(nèi)容為：更換5組冷卻器，包括：冷卻器本體、風(fēng)扇、油泵、進(jìn)出口油管、油流繼電器、蝶閥、法蘭、螺栓、控制箱、端子箱及內(nèi)部配線；為保證變壓器帶負(fù)荷能力，更換了低壓引線及其導(dǎo)線夾；更換設(shè)備銘牌，額定容量由370 000 kVA增加到396 000 kVA。

表2 汽輪機(jī)通流部分改造內(nèi)容

（2）5號(hào)主變壓器改造內(nèi)容為：5組AEF-3.15S4 -2CR（210 kW）冷卻器全部更換為5組新型高效AEF-3.15T6-2CR（250 kW）；完成冷卻器變壓器油及繞組溫升核算；更換設(shè)備銘牌，額定容量由370 000 kVA增加到400 000 kVA。

5 機(jī)組增容改造效果

3號(hào)和5號(hào)機(jī)組汽輪機(jī)通流改造完成后進(jìn)行了通流改造性能考核試驗(yàn)和提高銘牌出力試驗(yàn)，主要工況試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表3。

表3 機(jī)組通流改造后的性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)

5.1 改造后的試驗(yàn)

5.1.1 汽輪機(jī)72 h滿負(fù)荷連續(xù)試運(yùn)行

機(jī)組各工況下和滿負(fù)荷連續(xù)72 h運(yùn)行期間，各監(jiān)視段參數(shù)無異常，各個(gè)參數(shù)值均在機(jī)組的安全許可范圍內(nèi)，滿足機(jī)組安全性指標(biāo)，可長期安全穩(wěn)定地運(yùn)行。

5.1.2 發(fā)電機(jī)進(jìn)相和溫升試驗(yàn)

發(fā)電機(jī)增容后當(dāng)有功負(fù)荷為332 MW，無功負(fù)荷160 Mvar工況下運(yùn)行時(shí)，定子出線、定子繞組、定子鐵心所測量的最高溫度均在限額之內(nèi)并有較大裕度，發(fā)電機(jī)可安全穩(wěn)定運(yùn)行；對(duì)發(fā)電機(jī)共進(jìn)行3個(gè)工況下的進(jìn)相試驗(yàn)，各工況下所測得的電氣量、功角和各部位穩(wěn)定溫度數(shù)據(jù)表明，3號(hào)與5號(hào)發(fā)電機(jī)均具備一定的進(jìn)相運(yùn)行能力。

5.1.3 AGC調(diào)節(jié)范圍擴(kuò)大化試驗(yàn)

機(jī)組增容至額定出力330 MW后，通過對(duì)原有的AGC（自動(dòng)發(fā)電控制）控制范圍進(jìn)行擴(kuò)大化試驗(yàn)，以覆蓋機(jī)組新增的發(fā)電能力，AGC聯(lián)調(diào)試驗(yàn)結(jié)果：二臺(tái)機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)及AGC投運(yùn)滿足要求，300～330 MW負(fù)荷段9 MW/min指令變動(dòng)時(shí)協(xié)調(diào)控制品質(zhì)良好。

5.1.4 機(jī)組一次調(diào)頻功能試驗(yàn)

以“CCS（協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)）協(xié)調(diào)投入、DCS（分散控制系統(tǒng)）側(cè)和DEH（數(shù)字電液控制系統(tǒng)）側(cè)一次調(diào)頻功能投入”的運(yùn)行方式，在不同頻差下進(jìn)行一次調(diào)頻試驗(yàn)，整個(gè)試驗(yàn)過程中汽輪機(jī)處于多閥運(yùn)行方式，汽包水位自動(dòng)維持在±30 mm以內(nèi)，主蒸汽溫度變化在±3℃以內(nèi)，EH（抗燃油）油管路未發(fā)現(xiàn)明顯振動(dòng)，汽輪機(jī)各主要監(jiān)測參數(shù)，如振動(dòng)、瓦溫、軸向位移均無異常變化。機(jī)組在新增的發(fā)電能力范圍內(nèi)，一次調(diào)頻動(dòng)作時(shí)能正確有效的動(dòng)作，具備了一次調(diào)頻的投入功能。

5.2 試驗(yàn)結(jié)論

3號(hào)、5號(hào)汽輪機(jī)組主輔設(shè)備及系統(tǒng)在負(fù)荷330 MW負(fù)荷下，可長期、安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。改造后與機(jī)組原300 MW負(fù)荷運(yùn)行相比，供電煤耗分別下降7.28 g/kWh和7.51 g/kWh，年節(jié)約標(biāo)煤約1.2萬t以上，運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性明顯優(yōu)于改造前。

6 改造后發(fā)現(xiàn)的問題

6.1 高排汽溫降低

通流改造后試驗(yàn)期間，在工況調(diào)整的過程中發(fā)現(xiàn)再熱汽溫很難達(dá)到額定值，分析認(rèn)為與通流改造后高壓缸效率提高而高壓缸排汽（簡稱高排）溫度下降有一定的關(guān)系，在鍋爐燃燒不進(jìn)行調(diào)整的前提下，導(dǎo)致再熱汽溫下降，影響了機(jī)組的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。表4為通流改造前后機(jī)組主參數(shù)的比較。

在鍋爐受熱面未進(jìn)行改造的情況下，建議運(yùn)行人員采用燃燒調(diào)整、吹灰優(yōu)化等手段來提高再熱汽溫，以保證機(jī)組高效、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。

6.2 5號(hào)機(jī)1號(hào)軸承振動(dòng)

表4 通流改造前后THA工況下機(jī)組主參數(shù)變化

5號(hào)機(jī)改造后出現(xiàn)1號(hào)軸承X方向軸振達(dá)到120 μm，接近報(bào)警值127 μm，并有緩慢爬升的趨勢，特別是機(jī)組負(fù)荷在250 MW左右時(shí)，1號(hào)軸承Y方向軸振最大值達(dá)到140 μm。第一次停機(jī)檢查發(fā)現(xiàn)高壓轉(zhuǎn)子偏心度偏大，初步分析是由于制造加工周期短，轉(zhuǎn)子在毛坯及粗加工階段熱處理時(shí)間不夠，造成初始運(yùn)行中應(yīng)力釋放導(dǎo)致轉(zhuǎn)子彎曲產(chǎn)生的振動(dòng)。重新開機(jī)，在高壓轉(zhuǎn)子調(diào)閥端和發(fā)電機(jī)端加重平衡塊2 800 g后，目前1號(hào)軸承振動(dòng)基本穩(wěn)定在11 μm左右。

7 結(jié)語

利用先進(jìn)的汽輪機(jī)通流設(shè)計(jì)技術(shù)，完成了3號(hào)與5號(hào)機(jī)組300 MW汽輪機(jī)高中壓通流部分的技術(shù)改造。由于采用不同的設(shè)計(jì)技術(shù)、制造工藝的偏差以及安裝水平的高低等原因，改造結(jié)果會(huì)有差異，但總體來說，改造后二臺(tái)機(jī)組高中壓缸通流效率基本達(dá)到了合同保證值，與設(shè)計(jì)缸效之間偏差不大。在不影響機(jī)組長期安全穩(wěn)定運(yùn)行的前提下，達(dá)到節(jié)能降耗、提高機(jī)組銘牌出力和經(jīng)濟(jì)性的目的。

[1]孔凡平，張文遜．國產(chǎn)300 MW汽輪機(jī)通流改造及經(jīng)濟(jì)性分析[J]．發(fā)電設(shè)備，2003（4）∶15－17．

[2]趙偉光，王耀忱，李濤．國產(chǎn)300 MW汽輪機(jī)增容改造經(jīng)濟(jì)性評(píng)價(jià)[J]．東北電力技術(shù)，2009（7）∶6－10．

[3]洪昌少，段小云．國產(chǎn)引進(jìn)型300 MW汽輪機(jī)的通流改造[J]．華電技術(shù)，2011，33（5）∶47－50．

（本文編輯：陸瑩）

Practice of Compatibilization Reconstruction of 300 MW Units

LIN Min-cheng
（Zheneng Wenzhou Power Generation Co.，Ltd.，Wenzhou Zhejiang 325602，China）

The high pressure cylinders and medium pressure cylinders are greatly improved in the efficiency by the adoption of two kinds of through flow design technology of steam turbines.At the some time，the boilers，generators，main trarsformers and other main equipments are accordingly reformed.Performance test after the transformation demonstrates that coal consumption of the units for power generation reduces by more than 7 g/kWh；the annual save of standard coal amounts to 12 thousand tons;output of the units grows to 330 MW and the operation reliability is improved.

300 MW；compatibilization；through flow retrofit；performance test

TK262

：B

：1007-1881（2013）05-0031-06

2012-10-09

林閩城(1972-)，男，浙江溫州人，高級(jí)工程師，長期從事發(fā)電廠設(shè)備管理工作。