M油田高壓鹽膏層固井技術(shù)研究與應(yīng)用

蔣 凱 羅宇維 史 元 許前富

（1.中國海洋石油國際有限公司； 2.中海油田服務(wù)股份有限公司）

高壓鹽膏層固井技術(shù)一直是固井界公認(rèn)的難題。近50年來，面對(duì)鹽膏層環(huán)空竄槽和套損等固井難題，固井界進(jìn)行了廣泛深入的研究，取得的成果主要有［1］：提出了用于計(jì)算巖鹽層蠕變速率的巖鹽層蠕變模式；開發(fā)出了抗鹽水泥添加劑并使用鹽水水泥漿固井；提出了采用上覆巖層壓力作為套管外壓的計(jì)算載荷以及采用高強(qiáng)度、厚壁套管和多層（組合）套管或尾管等措施防止或減小套損。然而鹽膏層固井問題仍然沒有根本解決。

M油田區(qū)域蓋層第三系Lower Fars組以石膏、鹽巖、頁巖為主，埋深3 000m左右，厚約800m，夾層存在高壓鹽水，地層孔隙壓力系數(shù)最高為2.2，坍塌壓力系數(shù)最高為1.88，破裂壓力系數(shù)為2.4～2.9，地溫梯度3.35℃／100m；壓力過渡帶為硬石膏層，隔層厚度5 m。該油田鹽下層第三系Jeribe組—白堊系Nahr Umerz組以碳酸鹽巖為主，厚約1 200m，地層孔隙壓力系數(shù)為1.1～1.2，坍塌壓力系數(shù)最高為1.31，破裂壓力系數(shù)為2.3～3.1，縫洞發(fā)育。某國際知名油田服務(wù)公司在該油田進(jìn)行了十多口井的固井作業(yè)，但鹽膏層固井質(zhì)量差，大多數(shù)井口帶壓，部分井在固井過程中發(fā)生井漏，鉆穿壓力過渡帶時(shí)發(fā)生高壓鹽水竄流。因此，分析高壓鹽膏層固井水泥環(huán)失效機(jī)理，開發(fā)高壓鹽膏層固井工藝技術(shù)，有助于解決米桑油田和類似油氣田的水泥封固質(zhì)量問題。

1 M油田鹽膏層固井主要技術(shù)難點(diǎn)

M 油田鉆井采用 φ762.00mm、φ508.00mm、φ339.70mm、φ244.50mm套管和φ168.28mm 尾管的5層套管程序井身結(jié)構(gòu)，用φ244.50mm套管封固高壓鹽膏層段，該層段固井作業(yè)的主要技術(shù)難點(diǎn)有：

（1）安全壓力窗口窄，鉆井液和水泥漿密度設(shè)計(jì)難，容易引起鹽膏層蠕變速度過快或地層漏失。研究表明，鹽膏巖埋深超過1 500m時(shí)，受溫度和壓力的影響，隨埋深的增加，強(qiáng)度不斷下降［2］；其穩(wěn)態(tài)蠕變速率與液柱壓力、地層壓力和溫度成函數(shù)關(guān)系［3］。而 M油田鹽膏層埋深近3 000m，強(qiáng)度低、易蠕變；要想降低蠕變速率，使得水泥環(huán)有足夠的厚度保護(hù)套管和防止層間竄槽，就必須有較高的鉆井液密度和水泥漿密度。然而，該油田高壓鹽膏層段存在高壓鹽水夾層，漏失壓力相對(duì)較低，過高密度的環(huán)空流體會(huì)壓漏地層，造成水泥漿返高不夠。此外，水泥漿漏失后，環(huán)空壓力降低，鹽膏巖蠕變加劇，水泥環(huán)變薄，封固質(zhì)量變差。

（2）壓力過渡帶隔層薄，隔層上下壓差大，水泥環(huán)封隔困難，容易竄槽。M油田的壓力過渡帶隔層厚度只有5m，為無水硬石膏層，φ311.15mm井眼只進(jìn)入石膏層1m，隔層上下地層孔隙壓力相差1.1g／cm3左右。如果φ244.50mm套管沒有封住管鞋以上高壓層，下部正常壓力的產(chǎn)層段則難以正常作業(yè)。

（3）鹽膏層厚，封固段長，水泥漿上下“同凝”困難大。M油田發(fā)育有厚度為800m左右的鹽膏層，長度近3 000m井段為封固段，頂?shù)诇夭畲螅呙芏塞}水水泥漿的強(qiáng)度發(fā)展較慢，在鹽巖沖蝕增大含鹽量和大溫差作用下，頂部水泥漿強(qiáng)度發(fā)展更慢，甚至超緩凝。此外，長封固段固井作業(yè)也容易造成井漏和水泥硬化期間因失重過大而發(fā)生欠壓竄槽。

（4）夾層鹽水孔隙壓力高，水泥漿液柱壓力壓穩(wěn)難；高密度水泥漿凝固過程失重大，壓穩(wěn)難，容易發(fā)生水竄。

2 鹽膏層固井特點(diǎn)及水泥環(huán)失效機(jī)理分析

2.1 鹽膏層固井特點(diǎn)

與其他沉積巖地層相比，鹽膏層固井具有如下特點(diǎn)：

（1）鹽膏巖蠕變?cè)斐伤嘤不熬畯讲粩嗫s小。鹽膏巖是塑性地層，在一定的溫度壓力下會(huì)發(fā)生蠕變，其蠕變過程分為瞬態(tài)蠕變、穩(wěn)態(tài)蠕變和加速度蠕變等3個(gè)階段［3］。在鉆開鹽膏層初期（即3～5d）發(fā)生瞬態(tài)蠕變，地層蠕動(dòng)速率很快，然后慢慢減小進(jìn)入穩(wěn)態(tài)蠕變期，此后隨著時(shí)間的推移，蠕變速率加劇，進(jìn)入加速度蠕變期。分析認(rèn)為，在低于上覆巖層的當(dāng)量密度下，不管井內(nèi)流體的密度多高，鹽膏巖都會(huì)不斷蠕變，導(dǎo)致井徑不斷縮?。涣黧w密度越小，鹽膏巖裸眼暴露時(shí)間越長，則井眼尺寸越小。

（2）鹽巖沖蝕和溶解致使從下至上環(huán)空水泥漿的含鹽量不斷增多，從而使水泥漿性能發(fā)展復(fù)雜變化。研究表明，水泥漿對(duì)鹽巖的沖蝕程度隨鹽濃度的增加而減少，隨環(huán)空返速增大而增大，5%以下的NaCl水泥漿在2m／s流速下的溶解速率可達(dá)0.06 kg／（s·m2）左右［4］；低鹽度水泥漿在層流狀態(tài)下與地層接觸后，其鹽質(zhì)量分?jǐn)?shù)會(huì)由3%～5%增加到6%～10%［5］。分析認(rèn)為，鹽質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3%～5%時(shí)使水泥漿促凝，5%～18%時(shí)對(duì)水泥漿的稠化時(shí)間基本不影響，18%～37%時(shí)使水泥漿緩凝，大于10%時(shí)使水泥漿分散，小于3%時(shí)使水泥漿增稠；隨著鹽摻量的增加，水泥石的膨脹率增加，強(qiáng)度發(fā)展會(huì)逐漸變慢，強(qiáng)度隨之降低。

（3）水泥水化硬化期間與鹽巖不斷滲透和溶解，導(dǎo)致膠結(jié)性差。研究表明，高鹽度水泥漿與低鹽度地層接觸，低鹽度地層流體會(huì)滲入到高鹽度水泥漿中，導(dǎo)致水泥石中產(chǎn)生有害的滲透壓力，強(qiáng)度下降；低鹽度水泥漿與高鹽度地層接觸，鹽溶產(chǎn)生環(huán)空微間隙［6］，水泥漿和鹽巖的膠結(jié)性變差。

（4）井眼規(guī)則度不斷變差。鹽膏層的非均質(zhì)性會(huì)引起井眼溶解不均，垂向井徑曲線成不規(guī)則的“鋸齒”狀或“糖葫蘆”狀；水平應(yīng)力差會(huì)造成井眼蠕變流動(dòng)不均，徑向井徑成不規(guī)則的“橢圓”狀，時(shí)間越長，井眼越不規(guī)則。

2.2 鹽膏層固井水泥環(huán)失效機(jī)理分析

鹽膏層固井水泥環(huán)的主要作用，體現(xiàn)在2個(gè)方面：一是要有足夠厚度，防止套管因鹽膏巖蠕動(dòng)承受非均質(zhì)載荷而擠毀；二是要有足夠的水力封固力，防止層間竄流。分析認(rèn)為，造成鹽膏層固井水泥環(huán)失效的主要原因有：

（1）鹽膏巖蠕變欠壓穩(wěn)，水泥環(huán)過薄。當(dāng)液柱壓力不夠或裸眼暴露時(shí)間過長時(shí)，環(huán)空間隙就會(huì)很小，甚至?xí)杂希固坠軣o法下入。實(shí)踐證明，當(dāng)水泥環(huán)間隙小于19mm時(shí)，固井質(zhì)量就難于保證。目前，鉆井界大多關(guān)心鹽膏層套管能否順利下到位的問題。事實(shí)上，在固井施工和水泥強(qiáng)度發(fā)展到有支撐作用的這段時(shí)間里，蠕變?nèi)栽诶^續(xù)，縮小后的環(huán)空間隙可能無法滿足封固質(zhì)量的要求。

（2）漿柱結(jié)構(gòu)不合理，水泥失重時(shí)夾層高壓流體欠壓穩(wěn)。高密度水泥漿的失重大，尤其是同一配方的水泥漿長封固時(shí)，水泥漿在塑態(tài)初期就壓不住高壓地層流體，此時(shí)水泥基體靜膠凝強(qiáng)度很低，無足夠的防竄能力抵抗地層流體侵入，從而引起竄流。

（3）鹽水水泥漿強(qiáng)度發(fā)展所需時(shí)間過長，水泥漿的防氣竄能力低。目前國內(nèi)外大多使用半飽和鹽水水泥漿固井，以減少水泥漿對(duì)鹽巖的溶解并獲得微膨脹性能。但鹽水水泥漿的早期強(qiáng)度低，當(dāng)鹽（NaCl）摻量大于10%（BWOC）時(shí)，失去早強(qiáng)作用；當(dāng)鹽摻量為15%時(shí)，早期強(qiáng)度損失達(dá)39.4%［4］。水泥強(qiáng)度發(fā)展太慢，液態(tài)和固態(tài)的轉(zhuǎn)換時(shí)間過長，一方面增加了界面溶蝕和滲透的時(shí)間以及形成微環(huán)空間隙的機(jī)會(huì)，另一方面延長了水泥漿能夠竄流的時(shí)間，使地層流體在環(huán)空中竄得更遠(yuǎn)，甚至竄通全井。

（4）井眼不規(guī)則，鉆井液密度高，頂替效率低。鉆井液密度不夠、抑制能力不強(qiáng)、裸眼暴露時(shí)間長等因素都會(huì)加劇井眼不規(guī)則度。另外，井眼的不規(guī)則和高粘切的高密度鉆井液增加了提高頂替效率的難度。

3 抗鹽防漏防竄水泥漿體系開發(fā)

優(yōu)良的高壓鹽膏層固井水泥漿須滿足如下條件：①抗鹽，即鹽溶、鹽蝕對(duì)水泥漿的性能影響不大；②防漏，即能提高薄弱層的承壓能力，增加對(duì)鹽巖蠕變和對(duì)地層流體的壓穩(wěn)能力；③防竄，即鹽溶、鹽蝕后早期強(qiáng)度發(fā)展快，液態(tài)至固態(tài)的過渡時(shí)間短，API失水小于50mL，自由液為零。

由于常規(guī)高密度NaCl水泥漿存在觸變性強(qiáng)、早期強(qiáng)度低、臨界靜膠凝強(qiáng)度達(dá)到240Pa的過渡時(shí)間長等缺點(diǎn)，為此研發(fā)出了抗鹽、防漏和防竄的PCHDS CMT高密度KCl水泥漿體系，其配方基本組成為：G級(jí)水泥＋淡水＋消泡劑PC-X60L＋KCl＋降失水劑PC-G80S＋分散劑PC-F44L＋防竄增強(qiáng)劑PC-GS12L＋緩凝劑PC-H21L＋防漏增韌劑PCB60＋細(xì)鐵礦粉PC-D20＋粗鐵礦粉PC-D30。該水泥漿體系性能評(píng)價(jià)結(jié)果如下：

（1）抗鹽能力

①溶鹽能力。把鹽柱埋在水泥漿里，在90℃，21MPa的增壓養(yǎng)護(hù)釜養(yǎng)護(hù)24h后，測(cè)量鹽柱的質(zhì)量損失。圖1是某一常規(guī)高密度鹽水水泥漿體系與PC-HDS CMT水泥漿體系的溶鹽能力對(duì)比，結(jié)果表明PC-HDS CMT水泥漿抑制鹽溶的能力更強(qiáng)。

圖1 NaCl和KCl 2種水泥漿體系溶鹽能力對(duì)比（90℃、21MPa增壓養(yǎng)護(hù)釜養(yǎng)護(hù)24h）

②鹽侵對(duì)水泥漿性能的影響。在PC-HDS CMT水泥漿混合水中加入NaCl，測(cè)量水泥漿的性能，結(jié)果如表1所示。從表1可以看出鹽侵對(duì)該水泥漿性能的影響較小。

（2）防漏能力

在PC-HDS CMT水泥漿中加1%（BWOC）左右的PC-B60，測(cè)量水泥漿的性能，結(jié)果表明該水泥漿在0.5mm的裂縫中的承壓可提高5MPa，有利于壓穩(wěn)地層流體和壓穩(wěn)鹽膏層蠕變。

（3）防竄能力

表2為稠化時(shí)間同樣是294min的PC-HDS CMT 5%KCl與18%NaCl的鹽水水泥漿體系性能對(duì)比情況，可以看出，PC-HDS CMT水泥漿的失水更低，靜膠凝強(qiáng)度48～240Pa的過渡時(shí)間更短，強(qiáng)度發(fā)展時(shí)間縮短了86min，強(qiáng)度發(fā)展到3.5MPa所需要的時(shí)間縮短了120min，24h抗壓強(qiáng)度更高，綜合防竄能力更強(qiáng)。

表1 鹽侵對(duì)PC-HDS CMT水泥漿性能的影響

表2 2種水泥漿體系防竄性能對(duì)比（稠化時(shí)間為294min）

4 雙壓穩(wěn)模型研究及配套固井工藝設(shè)計(jì)

4.1 雙壓穩(wěn)模型研究

從鹽膏層固井水泥環(huán)失效機(jī)理可以看出，要固好高壓鹽膏層，既要有足夠的漿柱壓力壓穩(wěn)地層，使蠕變速率控制在合理的范圍，又要有足夠的過平衡壓力壓穩(wěn)地層流體，還要有好的防氣竄水泥漿，因此提出了鹽膏巖蠕變壓穩(wěn)和地層流體壓穩(wěn)的鹽膏層固井雙壓穩(wěn)理念，并建立了相應(yīng)的壓穩(wěn)模型。

（1）鹽膏巖蠕變壓穩(wěn)模型

大量實(shí)踐表明，當(dāng)水泥漿稠度達(dá)到50Bc時(shí)，水泥漿就難于泵送，但此時(shí)水泥還沒有強(qiáng)度，在地層水平應(yīng)力差的作用下隨鹽膏層蠕變流動(dòng)而流動(dòng)；當(dāng)水泥環(huán)的強(qiáng)度達(dá)到3.5MPa時(shí)，就能支撐套管和井壁。蠕變壓穩(wěn)就是通過調(diào)整井內(nèi)流體壓力和塑性地層的暴露時(shí)間，使水泥強(qiáng)度發(fā)展到3.5MPa（500psi）前，關(guān)鍵封隔層段的環(huán)空間隙不小于19mm。當(dāng)水泥強(qiáng)度達(dá)到3.5MPa時(shí)，環(huán)空水泥失去蠕變流動(dòng)能力，環(huán)空間隙幾乎不再變化。

蠕變后的環(huán)空間隙計(jì)算方法為

式（1）中：μ為蠕變后的環(huán)空間隙，mm；D為通井后起鉆時(shí)鹽膏層井徑，mm；ε為由測(cè)井資料計(jì)算出的蠕變速度，mm／h；T為開始起鉆至固井后水泥強(qiáng)度發(fā)展到3.5MPa所需的時(shí)間，h；d為套管外徑，mm。

環(huán)空間隙小于19mm，表明鉆井液密度過低，或開始起鉆至固井后水泥強(qiáng)度發(fā)展到3.5MPa所需的時(shí)間過長，此時(shí)應(yīng)采取增加鉆井液密度、擴(kuò)眼、改技術(shù)套管為技術(shù)尾管和快凝水泥漿固井等技術(shù)措施，有效增加環(huán)空水泥厚度，提高固井質(zhì)量。

（2）地層流體壓穩(wěn)模型

早期的固井壓穩(wěn)計(jì)算方法通常采取等水柱法，即比較地層孔隙壓力和水泥漿失重至水的密度后環(huán)空靜液柱壓力的大小。如果前者小于后者，則表示能壓穩(wěn)，否則為欠壓穩(wěn)。

等水柱的失重計(jì)算方法為

式（2）中：p為水泥漿失重至水的密度后的失重值，MPa；ρ′為地層流體頂部快凝水泥漿密度，g／cm3；h為地層流體頂部快凝水泥漿長度，m。

實(shí)踐證明，用常規(guī)密度水泥漿固φ244.50mm套管，大多數(shù)井能滿足等水柱壓穩(wěn)的固井要求，固井質(zhì)量良好。然而，用高密度水泥漿固井，因水泥漿和水的密度差過大，要使水泥漿失重至水的密度下仍然能夠壓穩(wěn)地層流體，環(huán)空就需要比較大的過平衡壓力，大多數(shù)井的安全壓力窗口為零或負(fù)窗口，無法滿足等水柱固井要求。

水泥從液態(tài)、塑態(tài)到固態(tài)，其水化程度通常用靜膠凝強(qiáng)度來衡量。由靜膠凝強(qiáng)度的定義可以推出水泥漿的失重值p″計(jì)算公式為

式（3）中：p″為水泥漿失重值，MPa；γ為水泥漿靜膠凝強(qiáng)度，Pa；h為地層流體頂部快凝水泥漿長度，m；D為井眼直徑，mm；d為套管外徑，mm。

1986年，F(xiàn)red L.Sabins在不同靜膠凝強(qiáng)度的水泥漿中注射氣體，觀察氣體是否滑脫上浮，得出水泥漿靜膠凝強(qiáng)度達(dá)到240Pa后就能防止氣竄的結(jié)論。后經(jīng)試驗(yàn)證明，如果水泥漿的防氣竄能力不強(qiáng)，即滲透率大、水泥收縮和孔隙流體粘度太小等，即使水泥漿靜膠凝強(qiáng)度達(dá)到300Pa也會(huì)氣竄；當(dāng)水泥漿的靜膠凝強(qiáng)度發(fā)展到240Pa時(shí)，如果水泥漿失重值較大，大多數(shù)井環(huán)空有效液柱壓力無法壓穩(wěn)地層流體。

事實(shí)上，水泥漿的防竄能力是水泥漿失重后有效靜液柱壓力和氣竄阻力之和。當(dāng)水泥水化至有一定結(jié)構(gòu)力時(shí)，一方面因水泥顆粒間的相互搭接力減少了有效靜液柱壓力，另一方面水泥的孔隙逐漸變小又增加了氣竄阻力。

鑒于用常規(guī)密度1.9g／cm3水泥漿在φ311.15mm井眼中固φ244.50mm套管的質(zhì)量普遍較好，由公式（2）、（3）可以得出此時(shí)等水柱固井的靜膠凝強(qiáng)度為150Pa，即150Pa靜膠凝強(qiáng)度值可以作為計(jì)算固井最小過平衡壓力的依據(jù)，而水泥發(fā)展到150Pa以后造成的新的欠壓可由水泥防氣竄添加劑產(chǎn)生的防氣竄阻力來填補(bǔ)。

地層流體壓穩(wěn)就是通過調(diào)整井內(nèi)流體壓力，使關(guān)鍵地層流體段的環(huán)空水泥靜膠強(qiáng)度發(fā)展到150Pa前，水泥失重后的靜液柱壓力不小于地層孔隙壓力。

將γ=150Pa代入公式（3），可得地層流體壓穩(wěn)的計(jì)算方法為

式（4）～（6）中：p1為水泥靜膠凝強(qiáng)度達(dá)到150Pa時(shí)的靜液柱壓力，MPa；p0為水泥失重前地層流體頂部總靜液柱壓力，MPa；D為井眼直徑，mm；d為套管外徑，mm。h為地層流體頂部快凝水泥漿長度，m；p2為地層孔隙壓力，MPa；ρ為地層流體當(dāng)量密度，g／cm3；H為地層流體頂部垂高，m；K為水泥漿壓穩(wěn)系數(shù)。

K≥1，則壓穩(wěn)地層流體。K＜1，則地層流體欠壓穩(wěn)，此時(shí)應(yīng)優(yōu)化漿柱結(jié)構(gòu)，在滿足返高封固要求的前提下盡量縮短快凝水泥漿長度，減少失重；應(yīng)采取加重鉆井液、加重前置液或環(huán)空憋壓候凝等方法，提高過平衡壓力。

4.2 雙壓穩(wěn)固井配套工藝設(shè)計(jì)

（1）按上覆巖層壓力梯度設(shè)計(jì)套管柱。

（2）鹽膏層頂部技術(shù)套管進(jìn)入鹽膏層內(nèi)，擴(kuò)大鹽膏層固井的安全壓力窗口；鹽膏層技術(shù)套管或技術(shù)尾管下至漏失層頂部，防止漏封。

（3）使用強(qiáng)抑制性、強(qiáng)封堵的高密度低粘切鉆井液，最大限度保證井眼規(guī)則。

（4）測(cè)鹽膏層蠕變速率，并根據(jù)蠕變速度、通井起鉆至固井水泥漿強(qiáng)度發(fā)展到3.5MPa所需時(shí)間預(yù)測(cè)環(huán)空間隙，據(jù)此決定是否需要提高鉆井液密度、是否需要擴(kuò)眼和是否需要改技術(shù)套管為技術(shù)尾管。

（5）采用雙級(jí)固井、雙凝水泥漿固井，縮短高壓鹽水層段水泥漿的稠化時(shí)間，增大壓穩(wěn)系數(shù)。

（6）裸眼段使用半剛性螺旋扶正器，提高居中度。（7）使用高密度半飽和鹽水前置液。

5 應(yīng)用效果

M油田高壓鹽膏層用φ244.50mm×P110／C95／N80×BTC套管封固，φ244.50mm套管下深2 956m左右，其中FQCN-25井采用密度2.28g／cm3鉆井液鉆進(jìn)，四臂測(cè)井徑，測(cè)得 MB2純鹽層蠕變最嚴(yán)重，Y井徑蠕變速率0.936mm／h，X井徑蠕變速率0.535mm／h。從通井起鉆到尾漿強(qiáng)度發(fā)展到3.5MPa需要52h左右，井徑將從起鉆前的φ323mm（相當(dāng)于標(biāo)準(zhǔn)容積附加20%后的井徑）縮小到Y(jié)井徑φ274mm，X井徑φ295mm，即蠕變最嚴(yán)重的層段環(huán)空間隙在15～25mm。

FQCN-25井采用雙級(jí)固井：一級(jí)固井采用雙凝水泥漿體系，2.33g／cm3速凝尾漿封至高壓鹽水層頂部，2.33g／cm3緩凝首漿封至分級(jí)箍，循環(huán)候凝，MB4高壓鹽水層頂部2 338m處壓穩(wěn)系數(shù)為1.018；一級(jí)返高1 967m，進(jìn)入φ339.70mm套管194m，封固989m。二級(jí)固井也采用雙凝水泥漿體系，速凝漿封固分級(jí)箍以上約200m，井口加壓4MPa候凝；二級(jí)返至地面，全井段封固。

FQCN-25井固井質(zhì)量電測(cè)結(jié)果為：井口、分級(jí)箍、管鞋等關(guān)鍵層位的封固質(zhì)量較好，CBL幅值平均在10%附近；膏層段封固質(zhì)量相對(duì)較好，CBL幅值平均在20%～25%；泥巖、頁巖、鹽層、泥巖膏巖互層等層位的CBL幅值平均在30%～40%。

本文研究成果已在M油田其余6口井取得成功應(yīng)用，每口井的固井質(zhì)量都滿足封固要求，井口壓力為零。

6 結(jié)論

通過對(duì)鹽膏層固井失效機(jī)理分析，針對(duì)M油田高壓鹽膏層固井作業(yè)的主要技術(shù)難點(diǎn)研發(fā)出了具有抗鹽、防漏、防竄性能的PC-HDS CMT高密度KCl水泥漿體系，建立了鹽巖蠕變壓穩(wěn)模型和地層流體壓穩(wěn)模型，設(shè)計(jì)了配套的雙壓穩(wěn)固井工藝，在M油田7口井高壓鹽膏層固井作業(yè)中得到了成功應(yīng)用，保證了固井質(zhì)量，為繼續(xù)安全順利鉆完井作業(yè)創(chuàng)造了良好條件，并取得以下認(rèn)識(shí)：

（1）對(duì)于高壓鹽膏層固井，蠕變壓穩(wěn)和地層流體壓穩(wěn)是基礎(chǔ)，防氣竄水泥漿是保障。沒有壓穩(wěn)，再好的水泥漿也無法固好井。

（2）與常規(guī)高密度NaCl固井水泥漿體系相比，新研發(fā)的PC-HDS CMT高密度KCl水泥漿體系能有效抑制鹽膏巖的溶解、縮短水泥的過渡時(shí)間、提高水泥的早期強(qiáng)度和薄弱層的承壓能力，更適合高壓鹽膏層固井。

［1］吳應(yīng)凱，石曉兵，陳平，等.深部鹽膏層安全鉆井技術(shù)的現(xiàn)狀及發(fā)展方向研究［J］.天然氣工業(yè)，2004，24（2）：67-69.

［2］黃李榮.塔河油田鹽膏層固井工藝技術(shù)研究［J］.石油鉆探技術(shù)，2004，32（3）：21-23.

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