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    基于運(yùn)動導(dǎo)體磁場中受力模型的電磁緩速器制動力矩計(jì)算*

    2013-04-18 05:46:12劉學(xué)軍
    汽車技術(shù) 2013年3期
    關(guān)鍵詞:速器磁極磁感應(yīng)

    時(shí) 俊 何 仁 劉學(xué)軍

    (江蘇大學(xué))

    1 電渦流緩速器結(jié)構(gòu)介紹

    為了彌補(bǔ)傳統(tǒng)摩擦制動器存在的制動熱衰退、制動磨損等制動缺陷,目前不少大、中型客車安裝了電渦流緩速器[1,2](圖1)。電渦流緩速器的機(jī)械部分主要包括定子、轉(zhuǎn)子和支撐架,定子的周向均勻固定安裝8個(gè)勵(lì)磁線圈鐵心,線圈上磁極成N、S極相間分布,可以安裝在變速器輸出軸端、傳動軸之間或驅(qū)動橋輸入軸端上。

    電磁制動的工作原理[3]:車輛在進(jìn)行減速或緩速下坡時(shí),繞在鐵芯上的勵(lì)磁線圈通入直流電流而勵(lì)磁,產(chǎn)生的磁場在定子磁極、氣隙和前后轉(zhuǎn)子盤構(gòu)成回路,如圖2所示。

    由于轉(zhuǎn)子盤與車輛的旋轉(zhuǎn)部件(如傳動軸、主減速器等)相連,轉(zhuǎn)子盤相當(dāng)于無數(shù)金屬導(dǎo)體切割磁感線,從而在轉(zhuǎn)子盤內(nèi)產(chǎn)生無數(shù)渦流狀的感應(yīng)電流。感應(yīng)電流在具有一定電阻的轉(zhuǎn)子盤內(nèi)部流動時(shí)會產(chǎn)生熱量而耗散。從宏觀角度上,這種動能轉(zhuǎn)換熱能的力學(xué)表現(xiàn)形式為轉(zhuǎn)子盤上產(chǎn)生了制動力矩。制動力矩是緩速器性能的重要表征。江蘇大學(xué)的楊效軍博士將轉(zhuǎn)子上磁極所對區(qū)域等效成無數(shù)閉合線圈,在推導(dǎo)線圈磁通量變化的基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)制動力矩的計(jì)算[4];武漢理工大學(xué)的吳迎峰通過建立轉(zhuǎn)子盤上電流密度模型,利用電渦流產(chǎn)生的熱功率與制動機(jī)械功率相等推導(dǎo)了制動力矩計(jì)算式[5]。上述幾種計(jì)算方法是利用功率守恒方法完成制動力矩計(jì)算,計(jì)算過程不能反映產(chǎn)生制動力矩的機(jī)理。本文基于緩速器制動力矩產(chǎn)生的機(jī)理,進(jìn)行了轉(zhuǎn)子盤受力建模,推導(dǎo)制動力矩表達(dá)式,并依據(jù)計(jì)算表達(dá)式分析計(jì)算一緩速器實(shí)例。

    2 轉(zhuǎn)子盤受力建模與分析

    為了簡化模型的建立,做出如下假設(shè)[5~7]:任意時(shí)刻磁極所對轉(zhuǎn)子盤上磁通區(qū)域內(nèi)渦流僅沿徑向;忽略轉(zhuǎn)子盤材料的磁滯效應(yīng),認(rèn)為材料物質(zhì)均勻且各向同性,其磁導(dǎo)率μ為常數(shù);忽略溫度對轉(zhuǎn)子盤材料電導(dǎo)率的影響,認(rèn)為電導(dǎo)率ρ為常數(shù);認(rèn)為轉(zhuǎn)子盤厚度均勻,表面平整。

    圖3為電磁制動系統(tǒng)工作時(shí)轉(zhuǎn)子盤等效為無數(shù)根導(dǎo)體切割磁感線的示意圖,其中R為勵(lì)磁繞組磁極中心在轉(zhuǎn)子盤上的分布半徑,r為單個(gè)勵(lì)磁繞組產(chǎn)生的圓形磁通分布半徑,B為勵(lì)磁繞組與渦流共同作用的磁感應(yīng)強(qiáng)度,ωn為轉(zhuǎn)子盤旋轉(zhuǎn)角速度,n為轉(zhuǎn)子盤轉(zhuǎn)速。

    則轉(zhuǎn)子盤的旋轉(zhuǎn)角速度:

    取任意一根導(dǎo)體AB1作為研究對象,如圖4所示。當(dāng)轉(zhuǎn)子盤與磁感應(yīng)強(qiáng)度為B的磁場有相對運(yùn)動時(shí),導(dǎo)體AB1切割磁感線,產(chǎn)生感應(yīng)電動勢ε,進(jìn)而在導(dǎo)體AB1內(nèi)形成感應(yīng)電流i。通電導(dǎo)體在磁場中會受到安培力dF作用,無數(shù)根導(dǎo)體上的安培力共同作用的結(jié)果為轉(zhuǎn)子盤上產(chǎn)生制動力矩Tb。

    AB1導(dǎo)體上一小段dl上的電動勢為dε:

    導(dǎo)體AB1段上的電動勢ε:

    根據(jù)幾何關(guān)系有:

    式中,θ為OB1與OP所成夾角,最大夾角記為θ0。

    將式(4)、式(5)代入式(3),可求得 AB1段上的電動勢:

    導(dǎo)體產(chǎn)生電動勢后生成的電流會形成復(fù)雜的渦流回路。將渦流回路作等效處理,如圖5所示。其中,R0為導(dǎo)體段電阻值,Rω為渦流回路的外電阻。將外電阻折算到內(nèi)阻Rω=kR0上,k為折算系數(shù),一般取1.2。

    導(dǎo)體的電阻值:

    其中,

    式中,b為導(dǎo)體寬度,作為化簡,以AB1段中部C處的寬度作為導(dǎo)體等效寬度;ρ為轉(zhuǎn)子盤的電阻率;Δh為渦電流在轉(zhuǎn)子盤的集膚深度[9];ω是轉(zhuǎn)子盤上磁場變化的角速度;Np為磁極對數(shù);μ0為真空磁導(dǎo)率;μr為相對磁導(dǎo)率。

    將式(8)、式(9)代入式(7)得到導(dǎo)體的電阻值:

    導(dǎo)體上的電流i:

    作用在導(dǎo)體上的安培力dF:

    該安培力對轉(zhuǎn)軸的轉(zhuǎn)矩dT:

    dT 在[-θ0,θ0]內(nèi)積分,得到單個(gè)磁極下轉(zhuǎn)子盤上產(chǎn)生的制動力矩T:

    3 氣隙磁感應(yīng)強(qiáng)度計(jì)算

    由于渦流去磁效應(yīng),氣隙磁感應(yīng)強(qiáng)度是由勵(lì)磁線圈與渦流共同作用產(chǎn)生。忽略轉(zhuǎn)子盤和鐵芯的磁阻,通過磁場分析[10]得到簡化磁路如圖6所示。其中,φ為單個(gè)勵(lì)磁線圈產(chǎn)生的磁動勢,φm為渦流產(chǎn)生的反向磁動勢,Rm為單個(gè)氣隙磁阻。

    磁感應(yīng)強(qiáng)度:

    其中,

    式中,lg為氣隙間距;N為一個(gè)勵(lì)磁線圈的匝數(shù);I為線圈中的通電電流;ke為折算系數(shù),通常取2,Ie為渦電流有效值[9]。

    綜合式(16)~式(18)得磁感應(yīng)強(qiáng)度:

    4 電磁制動力矩計(jì)算及試驗(yàn)分析

    由于電磁緩速器有兩個(gè)轉(zhuǎn)子盤,每個(gè)轉(zhuǎn)子盤面上有2 Np個(gè)磁極,因此總制動力矩Tb:

    綜合式(14)、式(18)、式(19)得總制動力矩為:

    以江蘇洪泉汽車配件制造有限公司生產(chǎn)的電渦流緩速器為例進(jìn)行試驗(yàn)測試和仿真分析。該緩速器磁極對數(shù)Np為4,勵(lì)磁線圈中心點(diǎn)的半徑R為190 mm,轉(zhuǎn)子盤上圓形磁通半徑r為43.5 mm,線圈匝數(shù)為 306,氣隙 lg為 1.5 mm,線圈通電電流 I為15 A,轉(zhuǎn)子盤相對磁導(dǎo)率μr為280,轉(zhuǎn)子盤電阻率ρ為1.5×10-7Ω·m。試驗(yàn)在緩速器綜合性能試驗(yàn)臺上進(jìn)行,如圖7所示。試驗(yàn)測試了該型號緩速器制動力矩與轉(zhuǎn)速的關(guān)系。試驗(yàn)方法是啟動電機(jī),電機(jī)帶動飛輪一起旋轉(zhuǎn),當(dāng)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速達(dá)到1 500 r/min時(shí),斷開電機(jī)接通電渦流緩速器電流控制器,使電渦流緩速器開始制動。在轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速逐漸降低的過程中,通過轉(zhuǎn)速傳感器與轉(zhuǎn)矩傳感器檢測轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速和緩速器制動力矩,并傳送到數(shù)據(jù)采集器。

    仿真分析采用MATLAB編程,氣隙間距分別在1.5 mm、1.7 mm、1.9 mm、2.0 mm 取值下和線圈通電電流在15 A、13 A、11 A時(shí)的制動特性曲線如圖8所示。分析結(jié)果表明氣隙lg和通電電流I對緩速器制動力矩的輸出有顯著影響。同時(shí)編程繪制緩速器制動力矩特性曲線,并與緩速器試驗(yàn)曲線比較,如圖9所示。

    制動力矩的理論計(jì)算值與試驗(yàn)數(shù)據(jù)對比如表1所列。

    表1 緩速器制動力矩的計(jì)算值與試驗(yàn)值

    對比圖9和表1表明,本文所推導(dǎo)公式得到的制動力矩特性曲線與試驗(yàn)曲線基本吻合,盡管理論計(jì)算值與試驗(yàn)值之間存在一定誤差,但誤差在可以接受的范圍之內(nèi),誤差主要來源于分析過程中的一些模型假設(shè)和忽略漏磁效應(yīng)的影響。理論制動力矩值大于試驗(yàn)值,主要是由于實(shí)際工作中緩速器存在漏磁,導(dǎo)致理論磁感應(yīng)強(qiáng)度大于實(shí)際磁感應(yīng)強(qiáng)度;同時(shí),在較高轉(zhuǎn)速(n>1 400 r/min)時(shí),實(shí)際應(yīng)用的緩速器還存在磁飽和現(xiàn)象,使理論計(jì)算的磁感應(yīng)強(qiáng)度大于實(shí)際磁感應(yīng)強(qiáng)度。

    5 結(jié)束語

    a. 通過分析電磁緩速器制動過程的原理進(jìn)行了轉(zhuǎn)子盤受力建模與分析,進(jìn)而推導(dǎo)出了制動力矩計(jì)算公式。通過對比試驗(yàn)結(jié)果和理論計(jì)算結(jié)果可知,兩者較吻合。計(jì)算方法從通電導(dǎo)體在磁場受力作用的原理上,解釋了緩速器產(chǎn)生制動力矩的機(jī)理,對緩速器電磁制動基礎(chǔ)理論的研究具有意義。

    b. 從推導(dǎo)的緩速器制動力矩計(jì)算公式及參數(shù)影響仿真結(jié)果表明,電磁制動系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)參數(shù)(R、r、lg、N、Np)、材料參數(shù)(ρ、μr)、運(yùn)行參數(shù)(I、ω)是影響緩速器制動力矩的主要因素,其中間隙lg和線圈通電電流I的選取對緩速器制動力矩有較大影響。

    1 王意東,何太碧.汽車電渦流緩速器綜述.長江大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2011(5):109~111.

    2 林立軍.電渦流緩速器在客車營運(yùn)中的應(yīng)用.客車技術(shù)與研究,2008(5):30~32.

    3 廉保緒,丁守松.電渦流緩速器的工作原理及使用情況.合肥工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2000(1):913~915.

    4 楊效軍,何仁,沈海軍.轉(zhuǎn)筒式電渦流緩速器制動力矩計(jì)算方法.機(jī)械科學(xué)與技術(shù),2010(10):1389~1392.

    5 吳迎峰,李剛炎,賴三霞.汽車電磁緩速制動器制動力矩的分析與計(jì)算.客車技術(shù)與研究,2006,(4):7~8.

    6 馮慈璋,馬西奎.工程電磁場導(dǎo)論.北京:高等教育出版社,2000.

    7 何仁,衣豐艷,何建清.電渦流緩速器制動力矩的計(jì)算方法.汽車工程,2004,(2):197~200.

    8 Venkataratnam K.Analysis of eddy current brakes with nonmagneticrotors.Proceedings of the IEEE,1977,124(1).

    9 孫為民,張躍明,吳兵波.電渦流緩速器制動力矩計(jì)算的新方法.現(xiàn)代機(jī)械,2005(4):21~29.

    10 俞宏生.工程電磁場分析與計(jì)算.北京:人民交通出版社,1997.

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