增程式電動(dòng)汽車增程器開/關(guān)機(jī)時(shí)刻的優(yōu)化

牛繼高，周 蘇，2

(1.同濟(jì)大學(xué)汽車學(xué)院，上海 201804;2.同濟(jì)大學(xué)中德學(xué)院，上海 200092)

前言

純電動(dòng)汽車具有零排放、高效率、不依賴石油和運(yùn)行安靜、平穩(wěn)等優(yōu)點(diǎn)。但由于蓄電池的能量密度低和行駛里程短使它尚不能與傳統(tǒng)內(nèi)燃機(jī)車輛相競(jìng)爭(zhēng)。為了延長(zhǎng)電動(dòng)汽車的續(xù)駛里程，將燃油發(fā)動(dòng)機(jī)和電機(jī)組成的發(fā)電機(jī)組作為增程器(range extender，RE)，配以合適的油箱，與動(dòng)力蓄電池一起構(gòu)成動(dòng)力源。較小功率的RE按行駛工況提供輔助功率或給蓄電池充電，可以有效增加車輛的總續(xù)駛里程［1－4］。增程式電動(dòng)汽車(extended-range electric vehicle，EREV)可通過(guò)充電裝置從電網(wǎng)獲得電能，燃料消耗低，能夠減少大氣污染，降低對(duì)石化燃料的依賴和溫室氣體的排放［5－6］。

如何協(xié)調(diào)動(dòng)力蓄電池和增程器之間的供能是E-REV開發(fā)中必須解決的問(wèn)題。目前對(duì)E-REV的研究主要集中在動(dòng)力系統(tǒng)參數(shù)匹配方面［2－3，7］，EREV多采用串聯(lián)式動(dòng)力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，針對(duì)串聯(lián)式混合動(dòng)力汽車(series hybrid electric vehicle，SHEV)的研究主要集中在動(dòng)力系統(tǒng)參數(shù)匹配和能量管理策略方面。研究表明，采用串聯(lián)式結(jié)構(gòu)的車輛可將發(fā)動(dòng)機(jī)調(diào)整在最佳工作點(diǎn)附近穩(wěn)定運(yùn)行，并通過(guò)直接起停技術(shù)取消發(fā)動(dòng)機(jī)怠速，從而提高發(fā)動(dòng)機(jī)效率，并減少?gòu)U氣排放［8－10］。

本文中針對(duì)一款E-REV，在研究發(fā)動(dòng)機(jī)定點(diǎn)能量管理策略的基礎(chǔ)上，以目標(biāo)行程為約束條件，結(jié)合E-REV典型行駛工況，對(duì)增程器的開/關(guān)機(jī)時(shí)刻進(jìn)行優(yōu)化，以達(dá)到進(jìn)一步提高車輛燃油經(jīng)濟(jì)性的目的。

1 E-REV結(jié)構(gòu)、參數(shù)和工況

1.1 E-REV動(dòng)力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

圖1為串聯(lián)式E-REV動(dòng)力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，蓄電池作為主動(dòng)力源，提供一定的續(xù)駛里程Sev，并保證車輛的動(dòng)力性能和再生制動(dòng)能量的回收［11］。RE給驅(qū)動(dòng)電機(jī)提供輔助功率和/或?yàn)樾铍姵爻潆?，以增加續(xù)駛里程。

1.2 用于仿真的E-REV參數(shù)

用于仿真的E-REV基本參數(shù)和性能要求見表1。車輛動(dòng)力性和續(xù)駛里程要求是E-REV動(dòng)力系統(tǒng)部件選型的兩個(gè)主要指標(biāo)。根據(jù)表1的數(shù)據(jù)，選定了除RE之外的動(dòng)力系統(tǒng)部件，主要參數(shù)如表2所示［2］。本文中基于這些參數(shù)和性能要求，開展EREV能量管理策略的仿真研究，給出確定RE重要參數(shù)的參考方法。

表1 E-REV基本參數(shù)和動(dòng)力性要求

表2 動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)部件主要參數(shù)

1.3 仿真工況的選取

本文中研究的E-REV有短途(如在城市內(nèi))和長(zhǎng)途兩種行駛模式，分別對(duì)應(yīng)于動(dòng)力系統(tǒng)的純蓄電池供電模式和RE/蓄電池供電模式。在純蓄電池供電模式下，E-REV只用蓄電池儲(chǔ)存的電能驅(qū)動(dòng)車輛，可以滿足日常工況的需要。在RE/蓄電池供電模式下，要求E-REV能在低速或高速工況下具有更長(zhǎng)的續(xù)駛里程，以滿足長(zhǎng)途行駛的需要。因此，為了體現(xiàn)城市和公路兩種典型行駛條件的特征［12］，本文中選用城市工況FTP-72和公路工況HWFET、新歐洲工況NEDC和中國(guó)乘用車市區(qū)工況CUDC［13］4種典型循環(huán)工況進(jìn)行研究。

2 發(fā)動(dòng)機(jī)定點(diǎn)能量管理策略

2.1 發(fā)動(dòng)機(jī)恒定功率的計(jì)算

E-REV采用定點(diǎn)能量管理策略時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)/發(fā)電機(jī)的運(yùn)行完全由蓄電池的SOC來(lái)控制，即允許RE在蓄電池SOC高于SOC上限SOCHigh之前輸出設(shè)定的恒定功率，然后，關(guān)閉RE，E-REV零排放純電動(dòng)行駛。當(dāng)SOC降到其設(shè)定的下限SOCLow時(shí)，RE再次起動(dòng)，輸出恒定功率。由于發(fā)動(dòng)機(jī)與路面負(fù)荷相脫離和蓄電池的負(fù)荷均衡作用，發(fā)動(dòng)機(jī)能夠工作在燃油效率較高的恒定工作點(diǎn)［14－16］。

考慮到4種典型循環(huán)工況中HWFET工況的平均車速最高，因此參照該工況來(lái)確定發(fā)動(dòng)機(jī)定點(diǎn)輸出功率Peng。

蓄電池和RE須滿足車輛行駛工況的總能量需求為

式中:Ebatt、ERE和Etotal_req分別為蓄電池輸出能量、RE輸出能量和車輛行駛總能量需求，kJ。

為了求得Etotal_req，可選取E-REV純蓄電池供電模式，在HEFET工況下進(jìn)行仿真計(jì)算。單個(gè)HWFET工況下，車輛的總需求能量為

式中:Tcyc為工況時(shí)間，s;Pbatt為蓄電池功率，kW;Ebatt_dri、Ebatt_reg和Eacc分別為蓄電池輸出的驅(qū)動(dòng)能量、回饋的再生制動(dòng)能量和車輛附件消耗的能量，kJ。

根據(jù)上述分析，發(fā)動(dòng)機(jī)輸出的恒定功率須滿足:

式中ηgen為發(fā)電機(jī)效率。

根據(jù)式(1)～式(5)，化簡(jiǎn)得到發(fā)動(dòng)機(jī)定點(diǎn)輸出功率 Peng，即

根據(jù)表1和表2的數(shù)據(jù)，F(xiàn)TP-72和HWFET工況下的數(shù)值仿真結(jié)果如表3所示。

表3 市區(qū)和公路工況下的發(fā)動(dòng)機(jī)定點(diǎn)輸出功率

采用上述方法，F(xiàn)TP-72、HWFET、NEDC 和CUDC 4種典型工況下所需的發(fā)動(dòng)機(jī)恒定功率仿真結(jié)果分別為6.9、15.5、7.6和5.3kW。從仿真結(jié)果可以看出，市區(qū)工況下的發(fā)動(dòng)機(jī)恒定功率需求遠(yuǎn)小于公路工況，為了同時(shí)滿足市區(qū)和公路工況下的功率需求，應(yīng)根據(jù)HWFET工況來(lái)確定發(fā)動(dòng)機(jī)的定點(diǎn)輸出功率。

2.2 發(fā)動(dòng)機(jī)工作點(diǎn)的選擇

圖2為發(fā)動(dòng)機(jī)等燃油消耗率曲線。E-REV采用串聯(lián)式動(dòng)力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，利用發(fā)動(dòng)機(jī)與路面負(fù)荷相脫離的特點(diǎn)，控制發(fā)動(dòng)機(jī)工作在燃油消耗率低的中高負(fù)荷區(qū)。通過(guò)直接起停技術(shù)取消發(fā)動(dòng)機(jī)怠速，使發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)后即工作在恒轉(zhuǎn)速恒轉(zhuǎn)矩工況點(diǎn)(A點(diǎn))，其轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩分別為3 000r/min和50N·m，發(fā)動(dòng)機(jī)輸出恒定功率為15.7kW，能夠滿足HWFET工況下15.5kW的平均功率需求。

2.3 發(fā)動(dòng)機(jī)定點(diǎn)能量管理策略

發(fā)動(dòng)機(jī)定點(diǎn)能量管理策略從優(yōu)化發(fā)動(dòng)機(jī)工作點(diǎn)出發(fā)，兼顧蓄電池SOC的平衡，是比較直接和常用的SHEV能量管理策略。

圖3為20個(gè)CUDC工況下，蓄電池SOC和發(fā)動(dòng)機(jī)功率隨行駛距離的變化關(guān)系。其中，發(fā)動(dòng)機(jī)恒定功率取15.7kW，蓄電池SOC初值為1.0，為了確保蓄電池性能并延長(zhǎng)其使用壽命，増程模式下SOC的充放電區(qū)間取0.3～0.7［17］。從圖3的仿真結(jié)果可以看出，當(dāng)蓄電池SOC下降到0.3時(shí)，RE起動(dòng)，發(fā)動(dòng)機(jī)在預(yù)定的高效工況點(diǎn)工作，其中一部分功率用于驅(qū)動(dòng)車輛行駛，剩余部分給蓄電池充電，使蓄電池SOC值持續(xù)升高。當(dāng)蓄電池SOC升高到0.7時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)停機(jī)，E-REV純電動(dòng)行駛。如此反復(fù)，直至耗盡油箱內(nèi)的燃油。

3 增程器開/關(guān)機(jī)時(shí)刻的優(yōu)化

E-REV 在FTP-72、NEDC、CUDC和HWFET 4種典型工況下，純電動(dòng)續(xù)駛里程的仿真結(jié)果分別為73.5、61.8、75.6 和 71.9km，能夠滿足不小于 60km的設(shè)計(jì)要求。當(dāng)E-REV的目標(biāo)行程D大于Sev0時(shí)(Sev0表示由蓄電池SOC初值確定的E-REV純電動(dòng)續(xù)駛里程，該值不大于Sev)，目標(biāo)行程的長(zhǎng)短將會(huì)影響發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)行時(shí)間和開關(guān)機(jī)次數(shù)，進(jìn)而影響車輛的燃油經(jīng)濟(jì)性。為了充分利用來(lái)自電網(wǎng)的蓄電池能量，要求E-REV行駛過(guò)程中盡量減少發(fā)動(dòng)機(jī)開關(guān)機(jī)次數(shù)和行車充電時(shí)間。因此E-REV長(zhǎng)途行駛時(shí)，應(yīng)考慮對(duì)RE的開關(guān)機(jī)時(shí)刻進(jìn)行優(yōu)化。

3.1 兩種優(yōu)化方法的比較

圖4為中國(guó)乘用車市區(qū)工況下，目標(biāo)行程為90km時(shí)，原定點(diǎn)能量管理策略的仿真結(jié)果。

從仿真結(jié)果可以看出，蓄電池SOC下降到0.3(M點(diǎn))時(shí)起動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)，SOC到達(dá)0.637(N點(diǎn))時(shí)完成90km的目標(biāo)行程。在整個(gè)目標(biāo)行程范圍內(nèi)，包含了純電動(dòng)運(yùn)行和行車充電兩個(gè)過(guò)程，發(fā)動(dòng)機(jī)行車充電時(shí)間(MN段)為2 244s。

為了盡量縮短發(fā)動(dòng)機(jī)的行車充電時(shí)間，可采用兩種方法對(duì)原控制策略進(jìn)行優(yōu)化。

(1)純電動(dòng)行駛過(guò)程中提前起動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)

圖5為控制策略優(yōu)化后，發(fā)動(dòng)機(jī)提前開機(jī)的仿真結(jié)果。由圖可見:在純電動(dòng)行駛階段，當(dāng)蓄電池SOC下降到0.599(A點(diǎn))時(shí)即起動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)，在完成目標(biāo)行程的同時(shí)，能使蓄電池SOC恰好降到0.3附近(C點(diǎn))。在此過(guò)程中，發(fā)動(dòng)機(jī)行車充電時(shí)間為664s，與優(yōu)化前的控制策略相比，發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行時(shí)間減少了70.4%。

(2)行車充電過(guò)程中提前關(guān)閉發(fā)動(dòng)機(jī)

圖6為控制策略優(yōu)化后，發(fā)動(dòng)機(jī)提前關(guān)機(jī)的仿真結(jié)果。由圖可見:在行車充電過(guò)程中，當(dāng)蓄電池SOC上升到0.396(F點(diǎn))時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)提前關(guān)機(jī)，發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行時(shí)間為605s，同優(yōu)化前相比減少了73%;在隨后的FG段，E-REV純電動(dòng)行駛，G點(diǎn)的SOC值為0.300 2。

兩種優(yōu)化控制策略均以E-REV的目標(biāo)行程為約束條件，通過(guò)優(yōu)化發(fā)動(dòng)機(jī)的開/關(guān)機(jī)時(shí)刻，使發(fā)動(dòng)機(jī)給蓄電池充入的電能剛好能在下一次外接充電之前用完。該定點(diǎn)能量管理策略有以下優(yōu)點(diǎn):(1)減少發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)行時(shí)間，節(jié)省燃油，減少排放;(2)充分利用蓄電池中儲(chǔ)存的電能，節(jié)約出行成本;(3)便于下一次蓄電池外接充電，充分利用電網(wǎng)電能。

3.2 開/關(guān)機(jī)時(shí)刻公式推導(dǎo)

在發(fā)動(dòng)機(jī)恒定功率確定的情況下，目標(biāo)行程終點(diǎn)處的蓄電池SOC值與初始SOC、循環(huán)工況、目標(biāo)行程長(zhǎng)短和充放電區(qū)間等因素有關(guān)。因此，須結(jié)合不同的循環(huán)工況來(lái)確定發(fā)動(dòng)機(jī)的開/關(guān)機(jī)時(shí)刻。

用參數(shù)a表示蓄電池SOC從初始值下降到0.3過(guò)程中單位SOC的行駛里程;參數(shù)b表示SOC從0.3充電到0.7的行車充電過(guò)程中單位SOC的行駛里程;參數(shù)c表示SOC從0.7下降到0.3的純電動(dòng)行駛過(guò)程中單位SOC的行駛里程。FTP-72、NEDC和CUDC 3種工況下，參數(shù) a、b、c的仿真結(jié)果見表4。

表4 不同工況下單位SOC的行駛里程

采用純電動(dòng)行駛過(guò)程中發(fā)動(dòng)機(jī)提前起動(dòng)的方法，結(jié)合圖5，則E-REV的目標(biāo)行程為

式中:D為目標(biāo)行程，km;SOC0為蓄電池 SOC初值，%;SOCeng_on為發(fā)動(dòng)機(jī)提前起動(dòng)時(shí)所對(duì)應(yīng)的蓄電池荷電狀態(tài)，%。

根據(jù)式(7)，化簡(jiǎn)得到發(fā)動(dòng)機(jī)提前起動(dòng)時(shí)的SOCeng_on為

采用行車充電過(guò)程中發(fā)動(dòng)機(jī)提前關(guān)機(jī)的方法，結(jié)合圖6，E-REV的目標(biāo)行程為

D=a(SOC0－30)+(b+c)(SOCeng_off－30)(9)

根據(jù)式(9)，化簡(jiǎn)得到行車充電過(guò)程中發(fā)動(dòng)機(jī)提前關(guān)機(jī)時(shí)的SOCeng_off為

式(8)和式(10)僅適用于目標(biāo)行程介于(Sev0，Sev0+Schar+Sev1］的情況。其中，Schar為蓄電池 SOC由0.3充電到0.7時(shí)的行車充電行程;Sev1為SOC由0.7降到0.3時(shí)的純電動(dòng)行程。根據(jù)表4中的參數(shù)和蓄電池SOC初值，可以計(jì)算不同循環(huán)工況下的Sev0、Schar和 Sev1。

當(dāng)目標(biāo)行程D大于(Sev0+Schar+Sev1)時(shí)，可采用行車充電過(guò)程中發(fā)動(dòng)機(jī)提前關(guān)機(jī)的方法，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)關(guān)機(jī)時(shí)的SOC值進(jìn)行修正。設(shè)發(fā)動(dòng)機(jī)累積起動(dòng)次數(shù)為n，則目標(biāo)行程滿足:

根據(jù)式(11)和式(12)，化簡(jiǎn)得到發(fā)動(dòng)機(jī)提前關(guān)機(jī)時(shí)的SOCeng_off為

3.3 優(yōu)化前后仿真結(jié)果的比較

將原有的發(fā)動(dòng)機(jī)定點(diǎn)能量管理策略和優(yōu)化后的策略都導(dǎo)入在 AVL-Cruise/Simulink中建立的EREV整車前向仿真模型中，進(jìn)行仿真計(jì)算。選取FTP-72循環(huán)工況，蓄電池初值SOC0取0.9，目標(biāo)行程為100km。

根據(jù)表4中FTP-72工況下的 a、b、c數(shù)值，Sev0、Schar和Sev1的計(jì)算結(jié)果分別為63、27.2和37.7km。因此100km的目標(biāo)行程滿足(63，127.9］的條件，可利用式(8)和式(10)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)開關(guān)機(jī)時(shí)的SOC控制參數(shù)進(jìn)行修正。圖7為FTP-72工況下的仿真結(jié)果。

表5為FTP-72工況下，定點(diǎn)能量管理策略優(yōu)化前后，SOC控制參數(shù)的變化情況和發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行時(shí)間的比較。目標(biāo)行程為100km時(shí)，由式(8)和式(10)得出發(fā)動(dòng)機(jī)提前開機(jī)和關(guān)機(jī)時(shí)的SOC控制參數(shù)為0.462和0.528，與優(yōu)化前的策略相比，發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行時(shí)間分別減少了43.3%和42.4%。通過(guò)對(duì)NEDC和CUDC工況的仿真分析，也能得到類似的結(jié)果。

表5 FTP-72工況下優(yōu)化前后結(jié)果比較

為了驗(yàn)證發(fā)動(dòng)機(jī)多次起動(dòng)的優(yōu)化效果，選取CUDC為仿真工況，蓄電池SOC0取1.0，目標(biāo)行程為220km，仿真結(jié)果見圖8。

由圖可見:整個(gè)過(guò)程中發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)3次，在第3次起動(dòng)后對(duì)蓄電池SOC值進(jìn)行修正;當(dāng)SOC上升到0.465時(shí)關(guān)閉發(fā)動(dòng)機(jī)，利用RE給蓄電池充入的電能正好能夠完成后面的里程。與優(yōu)化前的策略相比，發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行時(shí)間減少21.4%。

從以上仿真結(jié)果可以看出，在純電動(dòng)和行車充電過(guò)程中，通過(guò)控制發(fā)動(dòng)機(jī)的開/關(guān)機(jī)時(shí)刻，可較大程度地減少發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)行時(shí)間，因此燃油消耗量和由于蓄電池充放電損失的能量也會(huì)大幅度減少。

4 結(jié)論

本文中針對(duì)E-REV開發(fā)中的能量管理策略問(wèn)題，分析了常用的定點(diǎn)能量管理策略，并在此基礎(chǔ)上，結(jié)合E-REV的行駛模式和動(dòng)力系統(tǒng)特點(diǎn)，以目標(biāo)行程為約束條件，對(duì)RE的開關(guān)機(jī)時(shí)刻進(jìn)行優(yōu)化，提出了一種適合E-REV的定點(diǎn)能量管理策略。在選定的循環(huán)工況下，利用AVL-Cruise/Simulink軟件平臺(tái)進(jìn)行了仿真。根據(jù)仿真結(jié)果得出以下結(jié)論。

(1)利用串聯(lián)型動(dòng)力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)中發(fā)動(dòng)機(jī)與路面負(fù)荷相脫離的特點(diǎn)，控制發(fā)動(dòng)機(jī)工作在燃油消耗率低的中高負(fù)荷區(qū)，有利于E-REV盡可能獲得好的燃油經(jīng)濟(jì)性和低的排放。

(2)優(yōu)化后的控制策略，可以根據(jù)不同的循環(huán)工況和目標(biāo)行程對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的開/關(guān)機(jī)時(shí)刻進(jìn)行精確控制，能夠有效減少發(fā)動(dòng)機(jī)行車充電時(shí)間，有利于降低燃油消耗和廢氣排放，同時(shí)也便于下一次蓄電池外接充電，充分利用電網(wǎng)電能。

［1］ Patrick M Walsh，et al．An Extended-Range Electric Vehicle Control Strategy for Reducing Petroleum Energy Useand Well-to-Wheel Greenhouse Gas Emissions［C］．SAE Paper 2011－01－0915．

［2］ 周蘇，牛繼高，陳鳳祥，等．增程式電動(dòng)汽車動(dòng)力系統(tǒng)設(shè)計(jì)與仿真研究［J］．汽車工程，2011，33(11):924 －929．

［3］ Zhou Su，Li Feihong，Tiancai M A，et al．A Study on Fuel Cell Range Extender［C］．2011 International Conferenceon Electric Information and Control Engineering(ICEICE)，2011:4746 －4749．

［4］ Fang Yunzhou，Zhao Han，Peng Qingfeng，et al．Research on Generator Set Control of Range Extender Pure Electric Vehicles［C］．Power and Energy Engineering Conference(APPEEC)，2010．

［5］ Masayuki Komatsu，et al．Study on the Potential Benefits of Plugin Hybrid Systems［C］．SAE Paper 2008－01－0456．

［6］ Jin Liqiang，Zeng Xiahua，Wang Wei．The Control Strategy and Cost Analysis for Series Plug-in Hybrid Electric Vehicle［C］．2nd IEEE International Conference on Advanced Computer Control，2010:350－354．

［7］ 周蘇，李飛鴻，馬天才，等．車用可插拔式燃料電池增程器匹配設(shè)計(jì)研究［J］．汽車工程，2011，33(9):818 －822．

［8］ Wirasingha S G，Emadi A．Classification and Review of Control Strategies for Plug-in Hybrid Electric Vehicles［C］．5th IEEE Vehicle Power and Propulsion Conference(VPPC 09)，2009:111 －122．

［9］ Mehrdad Ehsani，Yimin Gao，Ali Emadi．現(xiàn)代電動(dòng)汽車、混合動(dòng)力電動(dòng)汽車和燃料電池車—基本原理、理論和設(shè)計(jì)［M］．倪光正，倪培宏，熊素銘，譯．北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2010．

［10］ Vincent Freyermuth，Eric Fallas，Aymeric Rousseau．Comparison of Powertrain Configuration for Plug-in HEVs from a Fuel Economy Perspective［C］．SAE Paper 2008－01－0461．

［11］ Tate E D，Harpster Michael O，Savagian Peter J．The Electrification of the Automobile:From Conventional Hybrid，to Plug-in Hybrids，to Extended-Range Electric Vehicles［C］．SAE Paper 2008－01－0458．

［12］ 彭濤，陳全世．并聯(lián)混合動(dòng)力電動(dòng)汽車的模糊能量管理策略［J］．中國(guó)機(jī)械工程，2003，14(9):797 －800．

［13］ 中國(guó)汽車技術(shù)研究中心．QC/T 759—2006汽車試驗(yàn)用城市運(yùn)轉(zhuǎn)循環(huán)［S］．http://www．gb99．cn/．

［14］ Neglur S，F(xiàn)erdowsi M．Effect of Battery Capacity on the Performance of Plug-in Hybrid Electric Vehicles［C］．2009 IEEE Vehicle Power and Propulsion Conference，2009:649 －654．

［15］ 陳全世，朱家璉，田光宇．先進(jìn)電動(dòng)汽車技術(shù)［M］．北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2007．

［16］ 王成，郭淑英，劉凌．串聯(lián)式混合動(dòng)力系統(tǒng)在公交客車中的開發(fā)與應(yīng)用［J］．機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2009，45(2):18 －24．

［17］ 張華輝，齊鉑金，龐靜，等．動(dòng)力鋰離子電池荷電狀態(tài)估計(jì)的建模與仿真［J］．哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào)，2009，30(6):669 －675．