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    肋骨側(cè)向加強(qiáng)對(duì)環(huán)肋圓柱殼水下振動(dòng)與聲輻射的影響

    2013-02-07 02:53:44王路才周其斗
    中國(guó)艦船研究 2013年2期
    關(guān)鍵詞:肘板縱筋頻響

    王路才,周其斗,紀(jì) 剛

    海軍工程大學(xué)艦船工程系,湖北武漢430033

    0 引 言

    當(dāng)潛艇在水下航行時(shí),其聲頻特征信號(hào)是敵方探測(cè)和打擊的重要信號(hào),因而其聲隱身技術(shù)對(duì)潛艇的戰(zhàn)斗力來(lái)說(shuō)至關(guān)重要。而作為潛艇典型結(jié)構(gòu)形式的環(huán)肋圓柱殼,其水下振動(dòng)和聲輻射一直是振動(dòng)與噪聲領(lǐng)域研究的熱點(diǎn)[1-2]。文獻(xiàn)[3]采用有限元—邊界元方法并結(jié)合波動(dòng)理論討論了不加環(huán)肋圓柱殼和加環(huán)肋圓柱殼的水下振動(dòng)與聲輻射,并討論了肋骨對(duì)環(huán)肋圓柱殼水下振動(dòng)與聲輻射的影響。文獻(xiàn)[4]根據(jù)模態(tài)分析法推導(dǎo)了水中有限長(zhǎng)縱向加肋圓柱殼的耦合振動(dòng)方程,比較了縱向加肋對(duì)水中圓柱殼振動(dòng)與聲輻射的影響。文獻(xiàn)[5]采用附加質(zhì)量附加阻尼算法對(duì)加縱桁的環(huán)肋圓柱殼的振動(dòng)與聲輻射進(jìn)行了分析,并比較了縱桁數(shù)量對(duì)水下圓柱殼振動(dòng)與聲輻射的影響。文獻(xiàn)[6]采用FEM/BEM 方法探索了環(huán)向加筋的高度、寬度和數(shù)目對(duì)平底圓柱殼的輻射功率、輻射效率、法向聲強(qiáng)及聲場(chǎng)指向性的影響規(guī)律。

    在實(shí)際潛艇耐壓船體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中,考慮到結(jié)構(gòu)的總體穩(wěn)定性,會(huì)盡量減輕結(jié)構(gòu)重量,同時(shí)考慮到施工的便利性,通常會(huì)將肋骨截面設(shè)計(jì)的高而瘦,但肋骨截面的形狀過“高”或者過“瘦”都將導(dǎo)致肋骨側(cè)向失穩(wěn),這就需要對(duì)肋骨進(jìn)行側(cè)向加強(qiáng)。目前,肋骨側(cè)向加強(qiáng)材的形式主要有腹板扶強(qiáng)材、半肋距肘板、整肋距肘板和縱筋。文獻(xiàn)[7]從力學(xué)的角度討論了這4 種側(cè)向加強(qiáng)材對(duì)改善肋骨側(cè)向穩(wěn)定性的有效性,并進(jìn)行了對(duì)比分析。但從潛艇聲學(xué)的角度考慮各種側(cè)向加強(qiáng)材對(duì)結(jié)構(gòu)振動(dòng)與聲輻射的影響對(duì)于潛艇的聲學(xué)設(shè)計(jì)至關(guān)重要,各種側(cè)向加強(qiáng)材對(duì)潛艇結(jié)構(gòu)振動(dòng)與聲輻射的影響是潛艇結(jié)構(gòu)聲學(xué)設(shè)計(jì)中不可忽略的一個(gè)因素,也是側(cè)向加強(qiáng)材形式選取的一個(gè)重要指標(biāo)。

    本文將以環(huán)肋圓柱殼為基本研究對(duì)象,分別采用腹板扶強(qiáng)材、半肋距肘板、整肋距肘板和縱筋對(duì)肋骨進(jìn)行側(cè)向加強(qiáng),并采用PATRAN 軟件對(duì)5種結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行有限元建模。通過對(duì)5 種結(jié)構(gòu)模型水下振動(dòng)與聲輻射的數(shù)值計(jì)算,將從均方法向速度和輻射聲功率兩個(gè)方面討論側(cè)向加強(qiáng)材對(duì)環(huán)肋圓柱殼水下振動(dòng)與聲輻射的影響,另外,通過對(duì)兩種頻率曲線下面積的比較,探討側(cè)向加強(qiáng)材對(duì)環(huán)肋圓柱殼水下振動(dòng)與聲輻射的影響規(guī)律。

    1 具有不同側(cè)向加強(qiáng)材的圓柱殼幾何模型及有限元建模

    本文以具有環(huán)向肋骨的圓柱殼為基本研究對(duì)象,分別采用腹板扶強(qiáng)材、半肋距肘板、整肋距肘板和縱筋4 種方式對(duì)肋骨進(jìn)行了側(cè)向加強(qiáng)。加強(qiáng)材沿環(huán)向平均分布36 根,圖1 所示為具有環(huán)向肋骨的基本圓柱殼結(jié)構(gòu),圓柱殼的幾何尺寸和材料參數(shù)如表1 所示。圖2 所示為4 種側(cè)向加強(qiáng)材示意圖,加強(qiáng)材的厚度均與肋骨腹板相等,其中扶強(qiáng)材的高度與肋骨T 型材翼板的寬度平齊。

    表1 圓柱殼相關(guān)參數(shù)Tab.1 Parameters of the cylindrical shell

    圖1 基本圓柱殼結(jié)構(gòu)圖Fig.1 Structural graph of the basic cylindrical shell

    圖2 4 種側(cè)向加強(qiáng)材示意圖Fig.2 Sketch of four kinds of lateral reinforced plates

    采用MSC.PATRAN 對(duì)基本圓柱殼以及加了4種不同側(cè)向加強(qiáng)材的圓柱殼進(jìn)行有限元建模。依據(jù)后續(xù)計(jì)算軟件對(duì)有限元單元形式的要求,圓柱殼主要采用三節(jié)點(diǎn)三角形單元建模,肋骨腹板和面板分別采用面單元和梁?jiǎn)卧?,單元尺度取?25 mm,以保證每個(gè)肋骨間距有4 個(gè)單元,進(jìn)而保證計(jì)算結(jié)果在所計(jì)算頻率范圍內(nèi)的可靠性。圖3 所示為基本圓柱殼有限元模型(隱藏了前半部分結(jié)構(gòu)),圖4 所示為基座結(jié)構(gòu)有限元模型,圖5 所示為側(cè)向加強(qiáng)材的有限元建模。

    圖3 基本圓柱殼有限元模型Fig.3 FE model of the basic cylindrical shell

    圖4 基座結(jié)構(gòu)有限元模型Fig.4 FE model of the engine seating

    圖5 側(cè)向加強(qiáng)材的有限元建模Fig.5 FE model of four kinds of lateral reinforced plates

    本文主要計(jì)算圓柱殼在幅值為1 N/mm2簡(jiǎn)諧激振力作用下的振動(dòng)和聲輻射特性,激振力作用在基座的面板上(圖4)。為了得到側(cè)向加強(qiáng)材對(duì)圓柱殼水下振動(dòng)與聲輻射的影響,本文采用附加質(zhì)量附加阻尼算法對(duì)以上5 種模型(未加側(cè)向加強(qiáng)材和4 種加了不同側(cè)向加強(qiáng)材的圓柱殼)在激振力作用下的振動(dòng)和聲輻射特性進(jìn)行了計(jì)算。所計(jì)算圓柱殼在水中的位置如圖6 所示,為殼體中心線在水下25 m處,圓柱殼在水下為完全自由狀態(tài)。

    圖6 圓柱殼在水下的位置Fig.6 Location of the cylindrical shell underwater

    2 附加質(zhì)量附加阻尼算法

    結(jié)構(gòu)水下振動(dòng)與輻射噪聲問題是一個(gè)流體—結(jié)構(gòu)相互作用的流固耦合問題,本文將采用結(jié)構(gòu)有限元耦合流體邊界元—附加質(zhì)量附加阻尼算法[8]來(lái)計(jì)算結(jié)構(gòu)的水下振動(dòng)與聲輻射。該方法采用由流體到結(jié)構(gòu)進(jìn)行解耦的方式實(shí)現(xiàn)流固耦合問題的解耦,所研發(fā)的大型水下結(jié)構(gòu)流固耦合振動(dòng)與聲輻射計(jì)算程序的好處在于,可以通過FOR?TRAN 和DMAP 語(yǔ)言混合編程實(shí)現(xiàn)流固耦合問題的解耦,并利用通用有限元軟件NASTRAN 實(shí)現(xiàn)大型復(fù)雜結(jié)構(gòu)流固耦合振動(dòng)和聲輻射問題的計(jì)算[9]??紤]了如圖7 所示的流體—結(jié)構(gòu)相互作用的系統(tǒng),其中流體域Ωo被結(jié)構(gòu)濕表面S0分開,流體域中的流體密度為ρo,聲速為co。

    圖7 流體—結(jié)構(gòu)相互作用系統(tǒng)Fig.7 Fluid structure interaction system

    對(duì)結(jié)構(gòu)域S0,采用通用的有限元離散步驟,并考慮穩(wěn)態(tài)響應(yīng)問題,可以得到

    式中:ω 為圓頻率;KS為結(jié)構(gòu)剛度矩陣;MS為結(jié)構(gòu)質(zhì)量矩陣;CS為結(jié)構(gòu)阻尼矩陣;{} 為節(jié)點(diǎn)位移向量;{f }為直接作用在結(jié)構(gòu)上的節(jié)點(diǎn)力;{pout}為艇外流體對(duì)結(jié)構(gòu)作用的等效節(jié)點(diǎn)力。

    采用文獻(xiàn)[8-9]所述的方法,對(duì)流體域采用勢(shì)流理論,自由液面的影響以格林函數(shù)的取值來(lái)考慮??梢郧蟮媒Y(jié)構(gòu)外部流體對(duì)結(jié)構(gòu)作用的等效節(jié)點(diǎn)力為

    將式(2)代入式(1)并進(jìn)行簡(jiǎn)化,可以得到的流體—結(jié)構(gòu)相互作用的動(dòng)力方程為

    由式(3)可以得到結(jié)構(gòu)位移并提取結(jié)構(gòu)—外域流體交接面上的節(jié)點(diǎn)位移,從而得到濕表面的法向位移向量U 。

    由公式

    由公式

    可以相應(yīng)地得到輻射聲功率級(jí)和均方法向速度級(jí)。式中:Wref=10-12W;Vref=5×10-8m/s。

    3 數(shù)值計(jì)算及結(jié)果比較分析

    本文對(duì)前述5 種模型結(jié)構(gòu)在激振力作用下的振動(dòng)和聲輻射特性進(jìn)行了計(jì)算,并予以了對(duì)比分析。激振頻率和步長(zhǎng)如表2 所示。計(jì)算時(shí),考慮了水面反射的影響。

    表2 激振頻率和步長(zhǎng)Tab.2 Excitation frequency ranges and steps

    在實(shí)際潛艇結(jié)構(gòu)中,由于艙壁為內(nèi)部結(jié)構(gòu),并不向外輻射噪聲,所以本文只考慮了耐壓殼的振動(dòng)和輻射噪聲,即在采用公式(4)計(jì)算均方法向速度和輻射聲功率時(shí),只對(duì)耐壓殼部分的所有單元進(jìn)行積分。圖8 和圖9 所示分別為5 種模型結(jié)構(gòu)耐壓殼的均方法向速度級(jí)頻響曲線和輻射聲功率級(jí)頻響曲線。

    圖8 5 種結(jié)構(gòu)模型均方法向速度級(jí)頻響曲線Fig.8 Frequency curves of mean-square normal velocity level for five different structure models

    圖9 5 種結(jié)構(gòu)模型輻射聲功率級(jí)頻響曲線Fig.9 Frequency curves of radiated acoustic power level for five different structure models

    由圖8 和圖9 可以看出,肋骨采用腹板扶強(qiáng)材加強(qiáng)時(shí),其振動(dòng)和聲輻射頻響曲線與未加側(cè)向加強(qiáng)材的圓柱殼基本重合。在100 Hz 以下,5 種模型結(jié)構(gòu)的振動(dòng)和聲輻射頻響曲線基本重合在一起;在100 Hz 以上,縱筋對(duì)結(jié)構(gòu)振動(dòng)與聲輻射的影響開始顯現(xiàn);在260 Hz 以上,半肋距肘板和整肋距肘板對(duì)結(jié)構(gòu)振動(dòng)與聲輻射的影響開始顯現(xiàn)。從整個(gè)曲線上看,整肋距肘板和縱筋對(duì)環(huán)肋圓柱殼振動(dòng)和聲輻射的影響較大;半肋距肘板的影響較整肋距肘板和縱筋偏弱,其只在頻率較高時(shí)才會(huì)對(duì)環(huán)肋圓柱殼產(chǎn)生較大的影響;扶強(qiáng)材對(duì)環(huán)肋圓柱殼振動(dòng)與聲輻射的影響基本可以忽略。

    圖10 所示為5 種模型結(jié)構(gòu)在100 Hz 的強(qiáng)迫振動(dòng)變形圖,圖11 所示為5 種模型結(jié)構(gòu)在260 Hz的強(qiáng)迫振動(dòng)變形圖。由圖可以看出,基本圓柱殼在100 Hz 的振型主要為整體振動(dòng),但已開始受肋骨間振動(dòng)的影響,而在260 Hz 的振型則主要為肋骨間的振動(dòng),扶強(qiáng)材、半肋距肘板、整肋距肘板和縱筋對(duì)環(huán)肋圓柱殼振動(dòng)與聲輻射的影響逐漸增強(qiáng),且產(chǎn)生較大影響的起始頻率開始逐漸降低。結(jié)合圖8 與圖9 看,在100 Hz 以下,環(huán)肋圓柱殼的振型主要表現(xiàn)為整體振動(dòng),4 種側(cè)向加強(qiáng)材對(duì)環(huán)肋圓柱殼振動(dòng)與聲輻射的影響基本可以忽略;在100 Hz 以上,基本圓柱殼肋骨間的振動(dòng)開始顯現(xiàn),側(cè)向加強(qiáng)材的影響開始逐漸增大。由此可以認(rèn)為,側(cè)向加強(qiáng)材主要對(duì)肋骨間的振動(dòng)產(chǎn)生影響,其對(duì)低頻整體振動(dòng)的影響較小。

    圖10 5 種模型結(jié)構(gòu)在100 Hz 的強(qiáng)迫振動(dòng)變形圖Fig.10 Deformation contours of five different strueture models at 100 Hz

    圖11 5 種模型結(jié)構(gòu)在260 Hz 的強(qiáng)迫振動(dòng)變形圖Fig.11 Deformation Contours of five different strueture models at 260 Hz

    以均方法向速度頻響曲線和輻射聲功率頻響曲線為基本依據(jù),并以相應(yīng)的頻響曲線在一定頻率段下圍出的面積作為評(píng)定振動(dòng)與聲輻射特性的另一標(biāo)準(zhǔn)。如圖12 所示,如果某結(jié)構(gòu)的均方法向速度頻響曲線在一定頻率段下的面積大,則相應(yīng)的結(jié)構(gòu)振動(dòng)也大,反之,結(jié)構(gòu)振動(dòng)就小。而如果某結(jié)構(gòu)的輻射聲功率頻響曲線在一定頻率段下的面積大,則相應(yīng)的噪聲輻射能力強(qiáng),反之,噪聲輻射能力就弱。

    圖12 頻譜曲線下的面積Fig.12 Area below the curve of the frequency spectrum

    記基本圓柱殼結(jié)構(gòu)在10~800 Hz 頻率范圍內(nèi)均方法向速度頻率曲線下的面積為,肋骨采用扶強(qiáng)材加強(qiáng)的圓柱殼結(jié)構(gòu)相應(yīng)頻率曲線下的面積為A1,則與基本圓柱殼結(jié)構(gòu)在10~800 Hz 頻率范圍內(nèi)相比,加了扶強(qiáng)材的圓柱殼結(jié)構(gòu)的均方法向速度高出的分貝數(shù)為10 lg(A1/)。依此類推,便可計(jì)算出肋骨采用半肋距肘板、整肋距肘板和縱筋加強(qiáng)的圓柱殼結(jié)構(gòu)高出基本圓柱殼結(jié)構(gòu)的分貝數(shù)。

    對(duì)于本文中的5 種模型,計(jì)算了其在10~100,100~260,260~800 和10~800 Hz 這4 種頻率范圍內(nèi)的值,如表3 所示。其中,負(fù)值表示與基本圓柱殼結(jié)構(gòu)相比較低,正值表示與基本圓柱殼結(jié)構(gòu)相比較高。

    由表3 可以看出,肋骨采用側(cè)向加強(qiáng)材加強(qiáng)對(duì)圓柱殼結(jié)構(gòu)的減振降噪是有好處的,肋骨采用扶強(qiáng)材、半肋距肘板、整肋距肘板和縱筋加強(qiáng)時(shí),其減振降噪效果是逐漸增強(qiáng)的,且隨著頻率的升高,各種側(cè)向加強(qiáng)材的減振降噪效果也逐漸增強(qiáng)。在10~100 Hz 范圍內(nèi),由于圓柱殼結(jié)構(gòu)的振動(dòng)主要表現(xiàn)為整體振動(dòng),因而各種加強(qiáng)材對(duì)圓柱殼結(jié)構(gòu)的減振降噪效果不明顯,而在100 Hz 以上,縱筋對(duì)圓柱殼結(jié)構(gòu)的減振降噪效果便開始顯現(xiàn),在260 Hz 以上,半肋距肘板和整肋距肘板對(duì)圓柱殼結(jié)構(gòu)的減振降噪效果也開始顯現(xiàn)。

    表3 4 種肋骨側(cè)向加強(qiáng)圓柱殼結(jié)構(gòu)高出基本圓柱殼結(jié)構(gòu)的分貝數(shù)Tab.3 Comparison of structures with different types of lateral armatures in number of dB

    4 結(jié) 論

    本文針對(duì)加了環(huán)向肋骨的圓柱殼進(jìn)行建模,對(duì)肋骨采用不同側(cè)向加強(qiáng)措施加強(qiáng)時(shí)圓柱殼結(jié)構(gòu)的振動(dòng)和聲輻射特性進(jìn)行了計(jì)算,并對(duì)數(shù)值計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了比較和分析,討論了不同側(cè)向加強(qiáng)材對(duì)環(huán)肋圓柱殼水下振動(dòng)與聲輻射的影響,得到以下結(jié)論:

    1)各種側(cè)向加強(qiáng)材對(duì)圓柱殼結(jié)構(gòu)的減振降噪是有好處的,肋骨采用扶強(qiáng)材、半肋距肘板、整肋距肘板和縱筋加強(qiáng)時(shí),其減振降噪效果逐漸增強(qiáng);

    2)隨著頻率的升高,各種側(cè)向加強(qiáng)材的減振降噪效果逐漸增強(qiáng)。側(cè)向加強(qiáng)材主要是對(duì)圓柱殼結(jié)構(gòu)肋骨間的振動(dòng)產(chǎn)生影響,對(duì)其低頻整體振動(dòng)的影響則較小。

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