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      手持RFID讀寫器微帶天線的小型化設(shè)計(jì)*

      2012-12-30 09:47:58趙軍軍王善進(jìn)
      電子器件 2012年4期
      關(guān)鍵詞:基片小型化貼片

      張 莉,趙軍軍,王善進(jìn)

      (1.惠州學(xué)院電子科學(xué)系,廣東惠州516007;2.江蘇豪森醫(yī)藥研究院有限公司,江蘇連云港222002 3.東莞理工學(xué)院電子工程學(xué)院,廣東東莞523808)

      電子信息產(chǎn)品的設(shè)計(jì)朝著小型化方向發(fā)展是現(xiàn)實(shí)的迫切需求。在RFID系統(tǒng)中,手持讀寫器,因?yàn)榭臻g有限,為了做到小型化,其天線的小型化設(shè)計(jì)顯然是關(guān)鍵的步驟之一。眾所周知,微帶天線以體積小、剖面低、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、易于與其它電路集成、成本低和容易實(shí)現(xiàn)圓極化等優(yōu)點(diǎn)而受到廣泛的關(guān)注[1-3],在眾多的超高頻與微波通信系統(tǒng)中,微帶天線得到了廣泛的使用,RFID系統(tǒng)也不例外。

      為了有效地接收和輻射電磁波,天線的物理尺寸與信號(hào)的波長(zhǎng)需滿足一定的關(guān)系。在我國(guó),RFID系統(tǒng)的工作頻率為915 MHz,一般情況下天線的物理尺寸不可能做得很小。為了實(shí)現(xiàn)讀寫器的小型化,就必須對(duì)微帶天線進(jìn)行特殊的小型化設(shè)計(jì)。

      根據(jù)微帶天線的相關(guān)理論,其小型化設(shè)計(jì)的途徑包括:增加介質(zhì)基板的介電常數(shù),或在天線金屬貼片和接地板間加載短路面、短路片或者短路銷釘,或在天線的輻射貼片上開槽或者切縫,達(dá)到延長(zhǎng)天線表面激勵(lì)電流的曲流技術(shù),或者在接地板上開槽,其作用與天線輻射片上開槽具有一樣的曲流效果,還有采用平面倒F以及平面倒L結(jié)構(gòu)和采用分形結(jié)構(gòu)等等。開槽和切縫的本質(zhì)是通過(guò)延長(zhǎng)天線微帶輻射貼片上表面激勵(lì)電流的等效路徑來(lái)達(dá)到縮小天線尺寸的目的。文獻(xiàn)[4-8]對(duì)各種微帶天線的小型化設(shè)計(jì)技術(shù)作了一些論述和介紹,討論了天線的相關(guān)物理參數(shù)對(duì)天線性能的影響。本文基于上述的設(shè)計(jì)理念,給出了一款工作頻率為915 MHz,適用于RFID手持讀寫器的新型小型化微帶圓極化天線的設(shè)計(jì)方法,該天線通過(guò)在天線的微帶貼片中心、四邊及接地板上開槽,輻射貼片上加載高介電常數(shù)介質(zhì)基板的方法,有效地縮小了微帶天線的尺寸,其大小較常規(guī)相同工作頻率的微帶天線的尺寸縮小達(dá)32%。通過(guò)HFSS仿真表明,該天線-10 dB阻抗帶寬為0.88 GHz~0.93 GHz,尺寸為66 mm ×66 mmm×5 mm,滿足了RFID手持讀寫器的小型化要求。

      1 基本理論

      在微帶天線的正方形貼片的兩個(gè)對(duì)角上切去兩個(gè)三角形,可以實(shí)現(xiàn)圓極化,如圖1(a)所示。貼片的四邊切出四條與邊垂直的窄縫,同時(shí)天線貼片的中心,還切開了一塊正方形的縫隙。這些縫隙可以起到延長(zhǎng)貼片表面電流路徑的作用,從而降低了天線的諧振頻率。對(duì)某一固定的頻率來(lái)說(shuō),在天線貼片的四邊上切出縫隙,能起到縮小天線的尺寸作用。天線的接地板的四邊,也切開了四條垂直于四邊的“Y”形窄縫,見(jiàn)圖1(b)所示。在天線的貼片上開縫,會(huì)降低天線之增益,但這些增益損失可以通過(guò)在貼片上疊加高介電常數(shù)ε1的介質(zhì)基板來(lái)補(bǔ)償[6],如圖2所示。

      圖1 微帶天線結(jié)構(gòu)示意圖

      圖2 微帶天線結(jié)構(gòu)側(cè)視圖

      微帶天線可等效為一個(gè)半波輻射結(jié)構(gòu),基本的工作模式是TM10或TM01。對(duì)矩形微帶天線而言,采用薄基片(h<<λg)的矩形微帶天線,其諧振頻率可由下式近似得出:

      式中,c是真空中的光速,L是矩形貼片的長(zhǎng)度,εr是基片材料的相對(duì)介電常數(shù)??梢钥闯?,天線之諧振頻率與尺寸L成反比,也就是說(shuō),如果能設(shè)法延長(zhǎng)天線表面電流的長(zhǎng)度,就可能獲得更低的諧振頻率;反之,對(duì)一個(gè)固定頻率而言,通過(guò)這種方法設(shè)計(jì)的天線,便能降低天線的物理尺寸。

      2 仿真設(shè)計(jì)

      2.1 切角大小對(duì)回波損耗的影響

      微帶天線介質(zhì)基片的大小為85 mm×85 mm貼片大小68 mm×68 mm,微帶貼片四邊縫隙寬度2 mm,縫隙長(zhǎng)度9 mm,貼片中心正方形切口縫隙的尺寸為18 mm×18 mm,利用HFSS建模仿真,改變貼片兩切角的尺寸,得到天線的回波損耗如圖3所示由圖可見(jiàn),天線的帶寬會(huì)隨著切角尺寸p變大而變寬,但當(dāng)切角尺寸等于10mm時(shí),S11曲線中心凸起回波損耗指標(biāo)變差。曲線提示在一定范圍內(nèi),貼片切角不僅可以產(chǎn)生圓極化,而且可以用來(lái)調(diào)整天線的帶寬。

      圖3 改變貼片切角尺寸p對(duì)S11的影響

      2.2 改變饋電位置對(duì)回波損耗的影響

      保持微帶天線介質(zhì)基片的大小為85 mm×85 mm,貼片大小68 mm×68 mm,微帶貼片四邊縫隙寬度2 mm,縫隙長(zhǎng)度9 mm,貼片中心正方形縫隙的尺寸為18 mm×18 mm,利用HFSS建模仿真,改變同軸線饋電的位置,得到天線的回波損耗如圖4所示。曲線顯示,雖然天線的-10 dB阻抗帶寬基本保持不變,但每種情況下工作頻段內(nèi)的回波損耗有所不同,表明通過(guò)調(diào)整饋電位置,可獲得比較優(yōu)化的天線駐波比,從而提高天線的性能。

      圖4 改變饋電位置Df對(duì)S11的影響

      2.3 改變貼片中心正方形縫隙大小對(duì)回波損耗的影響

      保持微帶天線介質(zhì)基片的大小為85 mm×85 mm,貼片大小68 mm×68 mm,微帶貼片四邊縫隙寬度2 mm,縫隙長(zhǎng)度9 mm,貼片中心正方形縫隙的尺寸由16 mm×16 mm變到26 mm×26 mm,利用HFSS建模仿真,得到天線的回波損耗如圖5所示。這些曲線說(shuō)明,隨著貼片中心的切口變大,天線的工作頻帶逐步下移,這就是說(shuō)對(duì)某固定頻率而言,可以采用加大輻射貼片中心正方形縫隙的方法,來(lái)實(shí)現(xiàn)天線的小型化設(shè)計(jì)。但可以預(yù)見(jiàn)的是,隨著貼片上縫隙的增大,天線的輻射增益必然會(huì)受到損失。同時(shí),曲線也提示,隨著貼片中心縫隙的增大,天線的-10 dB阻抗帶寬也逐步變窄了。

      圖5 改變貼片中心正方形縫隙尺寸S對(duì)S11的影響

      2.4 改變貼片四邊縫隙長(zhǎng)度對(duì)回波損耗的影響

      保持微帶天線介質(zhì)基片的大小為85 mm×85 mm,貼片大小68 mm×68 mm,微帶貼片四邊縫隙寬度2 mm,貼片中心正方形縫隙的尺寸為18 mm×18 mm,四邊縫隙長(zhǎng)度由6 mm變到12 mm,利用HFSS建模仿真,得到天線的回波損耗如圖6所示。這些曲線的顯著特點(diǎn)是,隨著縫隙長(zhǎng)度的加大,天線的工作頻段不斷下移,表明增長(zhǎng)縫隙的長(zhǎng)度,可以獲得更小尺寸的天線;也可以通過(guò)調(diào)整縫隙的長(zhǎng)度來(lái)間接調(diào)整天線的工作頻帶,以滿足實(shí)際工程的需要。

      圖6 改變四邊上的縫隙長(zhǎng)度L對(duì)S11的影響

      2.5 改變接地板上四邊縫隙長(zhǎng)度對(duì)回波損耗的影響

      保持微帶天線介質(zhì)基片的大小為85 mm×85 mm,貼片大小68 mm×68 mm,微帶貼片四邊縫隙寬度2 mm,貼片中心正方形切口縫隙的尺寸為18 mm×18 mm,縫隙長(zhǎng)度9 mm,改變接地板上縫隙的尺寸大小,利用HFSS建模仿真,得到天線的回波損耗如圖7所示。改變接地板上縫隙的尺寸,最明顯的作用就是拓寬了天線的工作帶寬,同時(shí)整個(gè)頻段有一定的下移。導(dǎo)致這個(gè)現(xiàn)象的原因,或許是微帶天線接地板上開縫,引起了一些電磁波能量的反向泄漏,從而降低了天線的Q值,導(dǎo)致了帶寬的加大。

      圖7 改變地板上縫隙長(zhǎng)度Lb對(duì)S11的影響

      2.6 改變縫隙寬度對(duì)回波損耗的影響

      保持微帶天線介質(zhì)基片的大小為85 mm×85 mm貼片大小68 mm×68 mm,貼片中心正方形切口縫隙的尺寸為25 mm×25 mm,縫隙長(zhǎng)度9 mm,改變接地板上縫隙的寬度,縫隙寬度由1 mm變到4 mm,利用HFSS建模仿真,得到天線的回波損耗如圖8所示??梢?jiàn),隨著縫隙寬度加大,天線的帶寬有了一定的加大,頻段也有了一定的下移,這種現(xiàn)象與圖9有些類似。

      圖8 改變縫隙寬度w對(duì)S11的影響

      2.7 在天線貼片上面加載高介電常數(shù)基片對(duì)回波損耗的影響

      保持微帶天線介質(zhì)基片的大小為70 mm×70 mm,貼片大小55 mm×55 mm,貼片中心正方形切口縫隙的尺寸為16 mm×16 mm,縫隙長(zhǎng)度7 mm,縫隙寬度為2 mm,在天線金屬貼片上加載一層高度為h1介電常數(shù)為79、大小與天線原來(lái)基片相同的基片,改變其厚度h1,利用HFSS建模仿真,得到天線的回波損耗如圖9所示??梢?jiàn)天線的諧振頻率下降了,當(dāng)該介質(zhì)板厚度由1 mm增加到2 mm時(shí),S11變得更佳,最低達(dá)-50 dB多,隨后厚度增加到3 mm、4 mm時(shí),S11卻伴隨著厚度增加反而抬高了。但它們的共同特點(diǎn)是厚度越厚,諧振頻率變得更低。這提示,對(duì)固定頻率的天線,我們可見(jiàn)通過(guò)在輻射貼片上疊加另一層高介電常數(shù)的介質(zhì)基片,來(lái)達(dá)到縮小天線尺寸的目的。

      圖9 加載基片厚度h1對(duì)S11的影響

      2.8 手持RFID讀寫器微帶天線

      依據(jù)前面的分析,綜合采用開槽加載縫隙和加載高介電常數(shù)基片的技術(shù),利用HFSS實(shí)現(xiàn)諧振頻率為915 MHz的天線仿真優(yōu)化設(shè)計(jì),得到天線具體尺寸,基片:66 mm×66 mm,貼片:58 mm×58 mm,縫隙寬度4 mm,貼片縫隙長(zhǎng)度7 mm,接地板縫隙長(zhǎng)度6 mm,貼片中心正方形切口縫隙15 mm×15 mm,貼片切角8 mm,第一層基板厚度3 mm,第二層厚度1 mm。天線的回波損耗見(jiàn)圖10所示,天線的輻射方向圖見(jiàn)圖11所示。圖10顯示天線的10 dB回波損耗大約為0.88 GHz~0.93 GHz,即帶寬50 MHZ左右,可以滿足RFID系統(tǒng)的需求。

      圖10 915 MHz高介電常數(shù)介質(zhì)基片加載小型微帶天線的回波損耗

      圖11 天線輻射方向圖

      3 結(jié)論

      本文給出了一款RFID手持讀寫器微帶天線的設(shè)計(jì)方法,通過(guò)天線輻射貼片及接地板上開槽切縫及貼片上方加載高介電常數(shù)基片的方法,有效地縮小了天線的物理尺寸。相比于同樣頻率的常規(guī)微帶天線最后優(yōu)化得出的天線尺寸縮小近32%,可滿足手持讀寫器的需求。

      在貼片或接地板上加載縫隙,等效于在天線上加載了一些電抗,它們的大小是縫隙參數(shù)(長(zhǎng)度、寬度和位置)的函數(shù),通過(guò)調(diào)整這些縫隙的參數(shù),這些電抗實(shí)際上起到了改變天線阻抗虛部的作用。當(dāng)天線諧振時(shí),阻抗虛部必須為零。在這個(gè)條件下,便可能使天線諧振的方程產(chǎn)生更多不同的解,表現(xiàn)在回波損耗曲線上,就會(huì)出現(xiàn)諧振頻率的移動(dòng)和改變。

      [1]鐘順時(shí).微帶天線理論與應(yīng)用[M].西安電子科技大學(xué)出版社,1991.

      [2]吳超,吳明贊,李竹.基于HFSS的無(wú)線傳感器網(wǎng)絡(luò)節(jié)點(diǎn)微帶天線設(shè)計(jì)與仿真[J].電子器件,2012,35(1):26-29.

      [3]鄧中亮,高媛.一種倒F型雙頻微帶天線設(shè)計(jì)[J].電子器件2008,31(5):1615-1622.

      [4]Waterhouse R B.Small Microstrip Patch Antenna[J].Electron.Lett.,1995,31(8):604-605.

      [5]Huang C Y,Wu J Y,Wong K L.High-Gain Compact Circularly Po larized Microstrip Antenna[J].Electron.Lett.,1998,34(8):712-713.

      [6]Huang C Y,Wu J Y,Yang C F,et al.Gain-Enhanced Compac Broadband Microstrip Antenna[J].Electron.Lett.,1998,34(2)138-139.

      [7]Dey S,Mittra R.Compact Microstrip Patch Antenna[J].Microwave Opt.Technol.Lett.,1996,13(9):12-14.

      [8]Wong K L,Pan S C.Compact Triangular Microstrip Antenna[J].Eleetron.Lett.,1997,33(5):433-434.

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