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    張雙樓礦區(qū)9#煤層底板突水危險(xiǎn)性分析及防治

    2012-12-12 11:50:20宋正宇石小蒙
    中國(guó)煤炭 2012年4期
    關(guān)鍵詞:灰水隔水層礦壓

    陳 超 宋正宇 石小蒙

    (1.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)資源與地球科學(xué)學(xué)院,江蘇省徐州市,221116;2.徐州礦務(wù)集團(tuán)有限公司張雙樓煤礦,江蘇省徐州市,221616)

    煤層底板突水是我國(guó)石炭二疊系煤田和晚二疊系煤田的主要水害問(wèn)題,也是我國(guó)礦井水文地質(zhì)學(xué)研究的重大理論課題。隨著開(kāi)采深度的增加,煤田水文地質(zhì)條件越來(lái)越復(fù)雜,開(kāi)采工作面底板突水的的危險(xiǎn)性也越大。煤層底板突水主要受充水含水層、底板隔水層防突性能、地質(zhì)構(gòu)造、礦壓破壞發(fā)育帶等因素的共同作用。其中礦壓破壞發(fā)育帶是煤層底板突水的誘發(fā)因素,是工作面回采后底板圍巖體受采動(dòng)影響形成的的產(chǎn)物,礦壓破壞帶發(fā)育深度越大,越易誘發(fā)底板突水。張雙樓礦主采煤層9#煤層主要受底板四灰水威脅,本文在考慮采動(dòng)礦壓的條件下對(duì)-350m水平9#煤層底板隔水層的突水危險(xiǎn)性進(jìn)行評(píng)價(jià)研究。

    1 礦區(qū)地質(zhì)構(gòu)造與水文地質(zhì)條件

    張雙樓礦位于豐沛復(fù)背斜的北翼,基本上為一單斜構(gòu)造。井田地層走向近EW,傾向NW,傾角18~34°。井田東為張雙樓—徐莊斷層(F1),西為鴛樓斷層(F24),北為三河尖—姚橋斷層的南下降盤(pán),南為基巖地層隱伏露頭,見(jiàn)圖1。

    本區(qū)地層屬典型的華北型地層,煤系地層為石炭、二疊系,均為第四系所覆蓋。區(qū)內(nèi)揭露的地層有奧陶系下統(tǒng)肖縣組(未揭穿)、馬家溝組,奧陶系中統(tǒng)閣莊組、八陡組,石炭系中統(tǒng)本溪組,石炭系上統(tǒng)太原組,二疊系下統(tǒng)山西組和下石盒子組,二疊系上統(tǒng)上石盒子組,侏羅—白堊系,第四系。其中下二疊統(tǒng)山西組為本區(qū)主要含煤地層,厚79.88~143.45m,平均104.45m。7#、9#、17#和21#煤層為區(qū)內(nèi)4個(gè)可采煤層,目前礦區(qū)主要開(kāi)采7#和9#煤層。

    圖1 井田邊界與構(gòu)造綱要圖

    根據(jù)井田各含水層的水文地質(zhì)條件及其對(duì)采礦活動(dòng)的不同影響,可把各含水層劃分為3組:第一組為第四系沖積層松散巖類(lèi)孔隙含水層、二迭系石盒子組砂巖和山西組9#煤層頂板砂巖裂隙含水層組,位于二疊系煤系地層上部,富水性較弱。第二組為石炭系上統(tǒng)太原組薄層灰?guī)r裂隙—巖溶含水巖組,位于煤系地層下部,本地層為一套海陸交替相沉積,含薄層灰?guī)r14層,其中四灰厚度較大,巖溶裂隙發(fā)育,見(jiàn)表1。局部見(jiàn)溶洞,補(bǔ)給水源充沛,富水性較強(qiáng),距離9#煤層平均41.1m,是9#煤層開(kāi)采的直接充水含水層,其他富水性普遍較弱。第三組為奧陶系石灰?guī)r巖溶含水層組,上距9#煤層100m以上,對(duì)9#煤層開(kāi)采影響較小,但并不能排除奧灰?guī)r溶水通過(guò)構(gòu)造、風(fēng)化裂隙帶從側(cè)向補(bǔ)給四灰水。

    表1 四灰?guī)r溶發(fā)育情況統(tǒng)計(jì)表

    水平方向上,井田東邊界為張雙樓—徐莊(F1)1000m落差的大斷層,斷層西升東降,對(duì)礦區(qū)補(bǔ)給很弱,可視為隔水邊界。北部為三河尖—姚橋近東西向斷層,靠近井田的南盤(pán)為下降盤(pán),隔絕了由北向南的基巖水力聯(lián)系。西界為鴛樓斷層(F24),走向近NS向,西降東升,與東盤(pán)礦區(qū)煤系地層對(duì)接,為隔水邊界。只有南部邊界為基巖隱伏露頭區(qū),奧灰水通過(guò)基巖風(fēng)氧化帶對(duì)井田內(nèi)的含水層有側(cè)向補(bǔ)給作用,因此,南邊界為透水邊界??傮w上看,張雙樓井田是屬于東、北、西三面隔水,南面進(jìn)水、頂部弱透水的半封閉式的水文地質(zhì)單元。該井田的補(bǔ)給水源主要以大氣降水的垂直補(bǔ)給為主,補(bǔ)給方式是以大氣降水通過(guò)第四系地層的垂直越流補(bǔ)給。

    2 9#煤層開(kāi)采底板突水危險(xiǎn)性評(píng)價(jià)

    在煤層帶壓開(kāi)采過(guò)程中,一旦發(fā)生底板突水,其結(jié)果是災(zāi)難性的,因此,在煤層底板承受高承壓水的條件下,對(duì)煤層底板突水危險(xiǎn)性分析預(yù)測(cè)極其重要。如2010年3月1日內(nèi)蒙古神華集團(tuán)駱駝山煤礦在16#煤層回風(fēng)巷掘進(jìn)中,遇煤層下方隱伏陷落柱,在水壓和采動(dòng)應(yīng)力作用下,誘發(fā)了該掘進(jìn)工作面的底板底臌,承壓水突破有限隔水層形成集中過(guò)水通道,導(dǎo)致奧灰水從煤層底板大量涌出,造成淹井。

    開(kāi)采9#煤層主要受底板四灰水的威脅,煤層底板隔水層是阻抗突水的唯一因素,所以利用突水系數(shù)法對(duì)底板突水危險(xiǎn)性進(jìn)行評(píng)價(jià)是比較科學(xué)和常用的方法。

    (1)《煤礦防治水規(guī)定》指出突水系數(shù)就是單位隔水層所能承受的極限水壓值,即:

    式中:Ts——突水系數(shù);

    P——含水層水壓,MPa;

    M——隔水層厚度,m。

    根據(jù)《煤礦防治水規(guī)定》,底板受構(gòu)造破壞塊段突水系數(shù)一般不大于0.06MPa/m,正常塊段不大于0.1MPa/m,以此作為評(píng)價(jià)界限。

    (2)考慮礦壓對(duì)底板的破壞作用,公式修正為:

    根據(jù)我國(guó)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)實(shí)測(cè)資料,經(jīng)回歸分析,已經(jīng)獲得方便可靠的預(yù)測(cè)底板導(dǎo)水破壞帶深度的經(jīng)驗(yàn)公式,計(jì)算結(jié)果如下:

    Cp=0.0085 H+0.1664a+0.1079L+4.3579(3)式中:Cp——礦壓破壞深度,m;

    H——開(kāi)采深度,m;

    L——開(kāi)采工作面斜長(zhǎng),m;

    a——開(kāi)采煤層傾角,rad。

    根據(jù)礦井生產(chǎn)的實(shí)際情況,粗略計(jì)算出底板導(dǎo)水破壞深度Cp為16m。

    (3)考慮到礦壓對(duì)底板的破壞后,再考慮不同巖石巖性阻隔水的作用不同,修正公式為:

    式中:ai——各分層的質(zhì)量比值系數(shù),巖石隔水-阻水作用以泥巖為標(biāo)準(zhǔn)的質(zhì)量比值系數(shù)見(jiàn)表2。

    四灰水上距9#煤層底板41.1m,根據(jù)礦區(qū)探井資料取得底板隔水層各分層巖性及厚度見(jiàn)表3。將隔水層中不同巖性巖層厚度折算成相應(yīng)的等效厚度累加為等值隔水層厚度,得出9#煤層到四灰之間等值隔水層厚度為:

    有效隔水層為35.14-16=19.14m。

    表2 不同巖石的質(zhì)量比值系數(shù)

    表3 隔水層各層巖性及其厚度

    根據(jù)以上羅列的3種方法對(duì)9#煤層受底板水威脅作出評(píng)價(jià)見(jiàn)表4。

    由計(jì)算結(jié)果結(jié)合礦區(qū)以往實(shí)測(cè)資料得出,四灰含水層水位為-65m,-350m水平的9#煤層底板承受四灰水壓為2.35MPa。由于少量的探井資料具有局限性,為安全起見(jiàn),全部選取底板受構(gòu)造破壞的安全水頭值作為研究對(duì)象。式(1)中M取值為隔水層厚度,即煤層底板至承壓含水層頂面之間的實(shí)測(cè)厚度,計(jì)算出的安全水頭值為2.466 MPa,高于實(shí)測(cè)值2.35MPa,說(shuō)明現(xiàn)行條件可以安全開(kāi)采,但根據(jù)礦區(qū)生產(chǎn)的實(shí)際,如此高的水壓下產(chǎn)生過(guò)突水事故,而且我國(guó)華北型煤田開(kāi)采時(shí)都會(huì)對(duì)煤層底板產(chǎn)生破壞作用,隔水層厚度選取值得商榷;考慮礦壓破壞作用計(jì)算出的安全水頭值為1.506MPa,低于實(shí)測(cè)值,說(shuō)明現(xiàn)行條件下開(kāi)采9#煤層是不安全的,需要對(duì)四灰水進(jìn)行疏放降壓;以上2種計(jì)算方法考慮的都是實(shí)測(cè)隔水層厚度,而沒(méi)有考慮我國(guó)華北型煤田二疊系下統(tǒng)山西組下組煤與石炭系上統(tǒng)太原組薄層灰?guī)r裂隙——巖溶含水巖組間的巖層,它不是單一巖性、隔水性良好的泥頁(yè)巖,而是不同巖性的巖石組合層,依據(jù)巖石隔水-阻水作用以泥巖為標(biāo)準(zhǔn)的質(zhì)量比值系數(shù)表計(jì)算出有效隔水層厚度,進(jìn)而計(jì)算出的安全水壓為1.148 MPa,遠(yuǎn)低于實(shí)測(cè)值,需要對(duì)四灰水進(jìn)行大力度的疏放降壓。礦區(qū)資料表明,最高成功帶壓開(kāi)采的壓力為1.65MPa,其他情況都低于此壓力(注:由于9#煤層底板接近四灰水處為砂質(zhì)泥巖,所以“下三帶”理論中的底板承壓水導(dǎo)高帶此礦區(qū)幾乎不存在),故根據(jù)修正公式(4)計(jì)算出的安全水壓值雖然很保守但與實(shí)際情況更為接近,用以指導(dǎo)礦井安全生產(chǎn)其安全度更高,相應(yīng)的防治水措施也更具有針對(duì)性。

    表4 9#煤層受底板水威脅評(píng)價(jià)表

    綜合上述分析,認(rèn)為,從安全角度出發(fā),在同等條件下,采用較保守的分析預(yù)測(cè)結(jié)論作為煤層底板突水的預(yù)測(cè)預(yù)報(bào)結(jié)論,對(duì)礦井采掘安全是非常必要的。采用突水系數(shù)修正公式(4)對(duì)煤層底板突水性進(jìn)行分析預(yù)測(cè),更有利于礦井帶壓開(kāi)采安全。

    3 9#煤層底板四灰水疏放降壓可行性分析與預(yù)防措施

    根據(jù)鉆孔資料與井巷揭露情況統(tǒng)計(jì),四灰-500m以上同層異處水力聯(lián)通性較好。其中,-350m以上四灰?guī)r溶發(fā)育,為強(qiáng)巖溶發(fā)育帶,-350~-550m為中等巖溶發(fā)育帶,四灰水位隨放水孔增多而不斷下降,但放水量基本沒(méi)有變化。井下先后施工了7組放水孔。四灰放水量為223~263m3/h,平均242m3/h。隨著放水孔的不斷增多,四灰水位不斷下降,但總放水量基本穩(wěn)定。這表明了四灰灰?guī)r水具有可疏降的特點(diǎn),故可對(duì)底板四灰水進(jìn)行疏放降壓。

    依據(jù)以上3種計(jì)算結(jié)果分析疏放水量得出:采用《煤礦防治水規(guī)定》的計(jì)算方法求得的安全水壓高于實(shí)測(cè)值,屬于安全區(qū),現(xiàn)行條件下可對(duì)9#煤層進(jìn)行開(kāi)采,無(wú)需對(duì)四灰水進(jìn)行疏放,不符合礦區(qū)實(shí)際,值得商榷;考慮礦壓破壞作用計(jì)算出來(lái)的安全水壓為1.506MPa,低于實(shí)測(cè)值0.844MPa,需要將四灰水位降低84.4m;考慮礦壓與不同巖性阻隔水的差別,計(jì)算出的安全水壓為1.184MPa,低于實(shí)測(cè)值1.166MPa,需要將四灰水位降低116.6m。第三種方法相對(duì)于前兩種需要疏放大量水,加大了工程量,但在同一采區(qū)不同探井所取得地質(zhì)資料有差別的實(shí)際情況下,再結(jié)合以往礦區(qū)的經(jīng)驗(yàn),采取第三種相對(duì)保守方案進(jìn)行疏放降壓,可以保證礦區(qū)的生產(chǎn)安全。

    考慮到四灰水可疏干性強(qiáng),但水壓高、水量較為豐富的特點(diǎn),經(jīng)過(guò)多次研究論證和反復(fù)比較,最后決定在-350m水平采用“由淺到深,分水平、分采區(qū),地面施工直通式四灰放水孔,井下配合施工四灰放水平孔,進(jìn)行大流量、大降深聯(lián)合放水降壓”的方案。具體做法為:先在地面施工一直通式四灰放水孔(放水1號(hào)孔),該放水孔施工至四灰含水層。在東一軌道上山-279m水平掘一條放水平巷,進(jìn)行第一階段較淺水平的四灰放水試驗(yàn),當(dāng)四灰水位降至一定水平后,再在井下-500m運(yùn)輸大巷施工四灰放水平孔。由于進(jìn)行了第一階段的放水降壓,該水平孔施工安全有了保障。水平孔施工完畢后,進(jìn)行多孔聯(lián)合放水??紤]到井下采區(qū)生產(chǎn)的需要,放水1號(hào)孔在東一采區(qū)較淺部位施工,平孔分別布置在東一、東二、西一和西二采區(qū)。

    放水結(jié)果表明了東二至西二采區(qū)四灰水位下降明顯,影響范圍廣,疏降水量從開(kāi)始的826.976 m3/h,穩(wěn)定在233.716m3/h,空間上呈一不規(guī)則的“盆形”;水位成功降至安全值,解放了受水害威脅的煤層,保證了礦區(qū)的安全生產(chǎn)。

    4 結(jié)論

    (1)運(yùn)用《煤礦防治水規(guī)定》中的式(1)進(jìn)行計(jì)算時(shí),M值取實(shí)測(cè)隔水層厚度,但礦區(qū)不是單一巖性、隔水性良好的泥頁(yè)巖,而是不同巖性的巖石組合層,在這種情況下,計(jì)算出的安全水壓值是偏大的,對(duì)帶壓開(kāi)采突水危險(xiǎn)性分析預(yù)測(cè)是不利的。

    (2)實(shí)際礦井資料表明,若采用式(4)進(jìn)行煤層底板突水危險(xiǎn)性分析,其結(jié)果與實(shí)際情況更接近,用以指導(dǎo)礦井安全生產(chǎn)安全度也更高。

    (3)通過(guò)對(duì)-350m四灰水的成功疏放降壓,證明了本礦區(qū)是可以通過(guò)疏放降壓來(lái)實(shí)現(xiàn)煤層的安全開(kāi)采的,實(shí)施的效果也非常理想。

    [1] 武強(qiáng),金玉潔.華北型煤田礦井防治水決策系統(tǒng)[M].北京:煤炭工業(yè)出版社,1995

    [2] 左人宇,龔曉南,桂和榮.多因素影響下煤層底板變形破壞規(guī)律研究[J].東北煤炭科技,1999(5)

    [3] 武強(qiáng),龐偉,魏迎春.煤層底板突水脆弱性評(píng)價(jià)的GIS與ANN耦合技術(shù)[J].煤炭學(xué)報(bào),2006(3)

    [4] 武強(qiáng),張志龍,馬積福.煤層底板突水評(píng)價(jià)的新型實(shí)用方法—主控指標(biāo)體系的建設(shè)[J].煤炭學(xué)報(bào),2007(1)

    [5] 國(guó)務(wù)院安全生產(chǎn)委員會(huì)辦公室.國(guó)務(wù)院安委會(huì)辦公室關(guān)于兩起煤礦特別重大生產(chǎn)安全事故調(diào)查處理結(jié)果的通報(bào)[Z].北京:國(guó)務(wù)院安全生產(chǎn)委員會(huì),2011-01-21

    [6] 李白英.預(yù)防礦井底板突水的“下三帶”理論及其發(fā)展與應(yīng)用[J].山東礦業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào),1999(4)

    [7] 鄭世書(shū),陳江中,劉漢湖等.專(zhuān)門(mén)水文地質(zhì)學(xué)[M].徐州:中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社,1999

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