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    再生塔重沸器管束換熱管腐蝕分析

    2012-12-06 00:41:12游碧龍朱華平
    石油化工腐蝕與防護 2012年3期
    關鍵詞:管板菲爾管束

    游碧龍 朱華平

    (中國石油化工股份有限公司荊門分公司,湖北 荊門 448002)

    1 故障概況及經過

    制氫裝置凈化系統(tǒng)CO2溶液再生塔底重沸器換-3(以下簡稱換3)規(guī)格型號為 BKU1400/1600-2.5-554-6/25-2,殼體材質 16MnR+304L、管束材質316L,基本參數見表1。換熱管與管板連接方法為強度焊+貼脹。

    表1 換3參數Table 1 The parameters of H3

    換-3管程介質為低變氣。殼程介質為苯菲爾溶液,表2是苯菲爾溶液部分組分和含量,pH值為10.19,工作溫度110℃左右,運行過程中在苯菲爾溶液添加V2O5緩蝕劑,通過控制溶液中總釩和五價釩的含量,形成防腐保護膜。運行中運行中換熱器管束全部淹沒在苯菲爾溶液中,殼程上部設計增加汽化空間,以減輕苯菲爾溶液汽化相變腐蝕。

    2009年1月?lián)Q-3投入使用,2010年1月初判斷有內漏現(xiàn)象,2010年2月2日抽芯檢查,外觀檢查管束狀況良好、沒有腐蝕跡象,殼程試壓共發(fā)現(xiàn)67根換熱管泄漏,堵管134根,不漏后投用。

    表2 苯菲爾溶液部分組分和質量濃度Table 1 The component and content of the Benfield solution ρ/(mg·L-1)

    為分析換3管束泄漏原因,通過制造工藝改進,我們制做了一臺新管束備用。2010年5月10日,換3再次內漏后更換新管束,投用至今使用正常。

    2 事故原因及失效機理分析

    2.1 泄漏原因

    我們將更換下來的舊換3管束取出后進行了取樣分析,管子腐蝕腐蝕全部集中在換熱管穿入管板段部位,部分管子完全腐蝕穿孔,圖1為從管板內取出的換熱管腐蝕外觀形貌,腐蝕宏觀形貌呈螺旋狀、沖刷狀。管板管孔內壁與腐蝕換熱管接觸的部位也已出現(xiàn)坑狀腐蝕。

    圖1 換熱管宏觀形貌Fig.1 Macroscopic morphology of the exchanger tube

    換3內漏是換熱管與管板連接部位內部管子腐蝕穿孔所引起。

    2.2 腐蝕分析

    2.2.1 金相形貌分析

    分別截取三段30 mm長腐蝕管子試樣進行截面金相分析,試樣見圖2,按照順序依次編號為1、2-1、2-2,其中1號樣宏觀已看到腐蝕穿孔,2-1、2-2宏觀尚未看到腐蝕穿孔。

    圖2 換熱管試樣宏觀形貌Fig.2 Macro-morphology of the exchanger tube samples

    圖3是試樣的拋光形態(tài),從樣1到2,穿透部位腐蝕坑表面呈鋸齒狀;腐蝕較淺部位表面較平滑,從樣2到樣3,腐蝕坑表面較平滑。試樣未發(fā)現(xiàn)裂紋等缺陷。

    圖3 拋光態(tài)形貌100×Fig.3 Morphology of the sample 1 polishing state

    圖4是浸蝕態(tài)形貌??梢钥闯鼋鹣嘟M織均為孿晶奧氏體,腐蝕坑表面大部分區(qū)域殘留半個晶粒。

    圖4 試樣浸蝕態(tài)形貌100×Fig.4 Samphe etched state morphology

    2.2.2 換熱管腐蝕部位附著產物分析

    試樣腐蝕部位取腐蝕產物,采用Quanta600掃描電子顯微鏡及Genesis XM2 X-射線能譜儀進行分析,分析結果見圖5。

    圖5 附著腐蝕產物能譜分析Fig.5 1Energy spectrum analysis of sample 1 attached corrosion product

    可以看出腐蝕產物中含 K,V,F(xiàn)e,Cr,O,Ni和Cl等元素,產物中Cr、Ni元素主要來自不銹鋼換熱管,K,V,Cl和O元素主要來自介質溶液。

    2.2.3 腐蝕機理及原因分析

    從宏觀上看腐蝕發(fā)生換熱管與管板連接部位的貼脹變形區(qū)域,以縫隙腐蝕為主伴隨點蝕、沖蝕。由于一般脹接工藝無法從根本上消除間隙,文獻[1]顯示縫隙腐蝕的縫寬一般在0.025~0.1 mm。

    由于沿脹接塑性變形區(qū)域存在微小縫隙,介質在縫隙附近滯流,氧只能以擴散的方式向縫內傳遞,縫隙內的溶解氧在被消耗后,使縫內氧供應不足??p內外構成了宏觀的氧濃度差電池,縫內為陽極,縫外為陰極,其反應如下:縫內:M→Mn++ne,縫外:1/2O2+H2O→2OH-;縫內正電荷(Fe2+,F(xiàn)e3+、Cr3+)產生積累并過剩,促使縫外Cl-向縫內遷移,金屬氯化物的水解使縫內介質pH值下降,加速了陽極的溶解,陽極的加速溶解又引起更多Cl-的遷入,氯化物的濃度又在增加,氯化物的水解又使介質的酸性增強,這樣,便形成一個自催化過程,使縫內金屬的溶解速度加速進行下去。

    分析產生腐蝕的原因有以下幾方面:介質在流動中容易在縫隙附近滯留產生介質死角,材料耐氯離子腐蝕能力不僅與氯離子的濃度有關系,還與介質的溫度有關系,該換熱器殼程介質工作溫度約115℃,氯離子含量28.46 μg/g,對于316 L材料來說已經比較危險(有資料顯示氯離子含量25 μg/g、溫度130℃以下,使用316 L材質是安全的);實際上在介質死角縫隙內,由于水分大量蒸發(fā),介質局部濃縮,氯離子的濃度遠大于28.46 μg/g,粗略的計算比較一下氯離子腐蝕前后的含量,以2-1號樣為例,從脫碳溶液中除去水的含量,氯離子的質量分數約為0.009%,2-1號樣腐蝕附著產物中氯離子含量約為0.29%,腐蝕前后氯離子的含量已經上升了約30多倍,實際上由于局部濃縮,已經很難估算實際腐蝕發(fā)生時氯離子溶液濃度。不銹鋼發(fā)生腐蝕的根本原因是鈍化膜遭到破壞,在縫隙內鈍化膜自修復能力已經無法抵制氯離子的侵蝕,氯離子不斷排擠掉鈍化膜中的氧原子,平衡向腐蝕方向進行。

    另外,介質死角在100℃以上也極易造成一些鉀鹽結晶微固顆粒的析出,對腐蝕在微環(huán)境內產生沖刷。

    腐蝕產生的原因與縫隙內缺氧(溶解氧)、介質的滯留、氯離子的局部聚集、介質的溫度、微固顆粒的沖刷等因素有關,腐蝕的產生是各種因素共同作用的結果。

    3 故障原因分類

    綜合分析,換-3管束泄漏的主要原因是苯菲爾溶液中Cl-濃度高并在管板和換熱管中間的縫隙富集,引起點蝕直至腐蝕穿孔。

    4 故障教訓

    4.1 控制苯菲爾溶液中Cl-質量濃度

    經采樣分析,2009年苯菲爾溶液全年平均Cl-含量20 mg/L左右,2010年1月4日以后上升至30 mg/L左右,2010年1月11日上升至40 mg/L。

    加強軟化水、K2CO3試劑、V2O5緩釋劑、原料和低變氣中的Cl-定期分析。配制苯菲爾溶液的軟化水控制含Cl-小于5 mg/L;制氫原料雖然經過脫氯處理,但一直以來未對脫后原料進行過分析,今后要增加原料脫氯后Cl-含量分析。

    4.2 苯菲爾溶液中五價釩和總釩含量低

    2009年1~2月總釩含量在1.5 g/L,至2010年1月總釩含量降至0.35 g/L,其中五價釩的含量經常出現(xiàn)0 g/L。

    以往主要根據Fe2+濃度變化控制苯菲爾溶液中V2O5緩蝕劑的加入量。苯菲爾溶液中Fe2+含量從2009年1月的10 mg/L上升至2010年4月的24 mg/L。車間基于Fe2+的質量濃度調整釩的含量,只有當Fe2+的質量濃度超過30 mg/L時才適當添加V2O5。以后應定期分析、監(jiān)控總釩和五價釩的含量,總釩的含量應控制在1 g/L以上。

    4.3 后續(xù)處理

    2010年2月2日處理問題時發(fā)現(xiàn)殼體底部存在大量的釩的晶體,說明工藝操作中存在退液氧化的時間不足,應加大退液氧化溶液的次數。

    5 防范措施

    除生產工藝上采取腐蝕監(jiān)控措施或設備選材采用抗氯腐蝕性能較好的雙相不銹鋼、鎳基合金外,徹底消除換熱管與管板的縫隙、防止Cl-在縫隙內集聚是最直接有效的辦法。

    (1)對新制作的換熱器,考慮到管板與管束、折流板與管束間的縫隙,需要采取預處理措施,根據管束的大小,制作一預處理槽,將新管束浸泡在苯菲爾溶液中兩天,使縫隙處形成緩蝕薄膜,降低初次使用中縫隙處的腐蝕。

    (2)工藝上,在苯菲爾溶液氧化罐處增加兩處通風線,促使退液后的溶液氧化效果增強,更好的保證退液氧化的效果,增加五價釩的濃度。

    (3)一般換熱管與管板的強度焊加貼脹工藝,仍存在0.025 mm~0.1 mm的縫隙,為消除脹接縫隙,我們進行了一系列脹接工藝實驗工作。

    ①單純液壓脹接:按照制造規(guī)范在管板開脹槽,采用單純液壓脹接,完成后將脹接試樣進行了解剖,解剖圖見圖6。從解剖樣可以看出,中間部分貼脹非常好,完全沒有間隙存在。但在端口部位貼合不是很好,有的存在0.1~0.15 mm的間隙。同時,由于管子壁厚較厚(φ25 mm×2.5 mm),強度脹時管子很難貼入到脹槽內。

    圖6 單純液壓脹接解剖Fig.6 The cross-section diagram of hydraulic expanding joint

    ②液壓脹+機械補脹:為解決端口部位間隙,采用液壓強度脹接+機械補脹的方式進行試驗,試驗分3種型式。

    第1種:管板不開脹槽,管子與管孔貼合很好,端部及內部沒有間隙,試樣解剖圖見圖7。

    圖7 液壓強度脹接+機械補脹解剖(無脹槽)Fig.7 The cross-section diagram of hydraulic expanding joint+mechanical expanding technology(no expansion slot)

    第2種:管板靠殼程側開槽,開槽距殼程端部3 mm,試樣解剖圖見圖8。從圖中可以看出,管子由于壁厚太厚,開槽部位剛度較大,沒有脹入到槽內,端部存在較小的間隙。

    第3種:管板靠殼程側開槽,開槽距殼程端部8~10 mm,試樣解剖圖見圖8。從圖中可以看出,管子由于壁厚太厚,開槽部位剛度較大,沒有脹入到槽內,但槽距殼程端部較遠,受槽的影響程度降低,端部也已貼實,沒有間隙。

    圖8 液壓強度脹接+機械補脹解剖(距殼程端部3 m m開槽)Fig.8 The cross-section diagram of hydraulicexpanding joint + mechanical expanding technology( 3mm expansion slot)

    通過以上脹接型式的試驗比較,采用管板不開脹槽,通過液壓強度脹+機械補脹的方式,可以將殼程端部管子與管孔的間隙消除。

    [1]趙麥群,雷阿麗.金屬的腐蝕與防護[M].北京:國防工業(yè)出版社,2002:55~60.

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