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    軸封間隙對(duì)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性影響的計(jì)算模型及應(yīng)用

    2012-11-14 11:30:56郝紅亮
    河北電力技術(shù) 2012年1期
    關(guān)鍵詞:汽封梳齒軸封

    周 昊,郝紅亮

    國電蚌埠發(fā)電有限公司,安徽 蚌埠 233411)

    軸封系統(tǒng)泄漏對(duì)汽輪機(jī)的安全和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行有較大影響[1-6]。軸封系統(tǒng)泄漏,一方面會(huì)導(dǎo)致蒸汽外漏,造成工質(zhì)和熱量的損失,使得潤滑油中帶水;另一方面,導(dǎo)致空氣通過軸封系統(tǒng)漏入汽輪機(jī)低壓缸,造成真空下降。在軸封形式及運(yùn)行參數(shù)一定時(shí),軸封間隙是影響泄漏量的主要因素。因此,汽輪機(jī)軸封間隙受到了汽輪機(jī)運(yùn)行部門的普遍關(guān)注。目前,對(duì)軸封系統(tǒng)改造效果評(píng)估往往缺乏客觀依據(jù),個(gè)別電廠甚至以改造前后汽輪機(jī)熱耗率試驗(yàn)結(jié)果為依據(jù),將許多不屬于汽封改造效果的部分也計(jì)入其中,客觀上夸大了汽封改造效果。因此,建立軸封間隙對(duì)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)影響的精細(xì)化數(shù)學(xué)模型,應(yīng)用該模型對(duì)汽輪機(jī)軸封系統(tǒng)改造效果進(jìn)行評(píng)估計(jì)算,對(duì)于指導(dǎo)軸封系統(tǒng)改造、客觀評(píng)價(jià)改造效果具有較好的作用。

    1 計(jì)算模型介紹

    1.1 軸封漏汽量的計(jì)算

    1.1.1 梳齒式汽封

    梳齒式汽封的工作原理實(shí)質(zhì)為多級(jí)節(jié)流膨脹。有資料表明,其漏汽量可由式(1)來計(jì)算[7-8]:

    (1)

    式中:ΔG梳為蒸汽泄漏量;A梳為間隙面積;z梳為環(huán)齒數(shù);p0、v0為進(jìn)入軸封前蒸汽的壓力和比容;g為重力加速度;pz為漏出軸封的蒸汽壓力;μ梳為蒸汽周向運(yùn)動(dòng)阻力系數(shù),對(duì)于梳齒式汽封,其值幾乎等于0。

    由式(1)可以得出,在軸封前后壓差一定的情況下,增加齒數(shù)z、減小齒隙面積A和增大蒸汽周向運(yùn)動(dòng)的阻力系數(shù)μ,均可以減少軸封漏汽量。

    1.1.2 蜂窩式汽封

    蜂窩式汽封的漏汽量可由式(2)計(jì)算:

    (2)

    式中:ξ為阻尼系數(shù),試驗(yàn)表明,每個(gè)下級(jí)充滿蒸汽的蜂窩對(duì)上一級(jí)泄漏出的蒸汽有著很強(qiáng)的阻尼作用;對(duì)于蜂窩式汽封,蒸汽周向運(yùn)動(dòng)阻力系數(shù)μ蜂為0.5~0.7。

    1.1.3 漏汽量比較

    由于梳齒式汽封的齒尖與轉(zhuǎn)子接觸的面積很小,在運(yùn)行過程中梳齒式汽封齒尖容易被磨損掉,造成軸封間隙增大。雖然在機(jī)組檢修過程中可將梳齒式汽封的徑向間隙調(diào)整到最佳值,但運(yùn)行一段時(shí)間后,也會(huì)使間隙變大且運(yùn)行中無法補(bǔ)償,造成漏汽量增大。而蜂窩式汽封采用特殊結(jié)構(gòu)模式和質(zhì)地軟的材質(zhì),所以蜂窩式汽封在運(yùn)行中不會(huì)傷及所接觸的軸頸表面,其安裝間隙可比檢修規(guī)程規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)間隙小。因此,運(yùn)行中盡管經(jīng)過多次啟停,蜂窩式汽封也能夠長久保持良好的密封間隙。

    根據(jù)式(1)和式(2),有:

    (3)

    由于軸封間隙要遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于圓周直徑,因此動(dòng)靜之間的環(huán)形間隙面積可以表示為:

    A=πDΔr

    (4)

    式中:D為圓周直徑;Δr為軸封間隙。

    將式(4)代入式(3),可得:

    (5)

    1.2 軸封漏汽所導(dǎo)致系統(tǒng)作功損失

    基于等效熱降法[9]可對(duì)軸封漏汽所導(dǎo)致的系統(tǒng)作功損失進(jìn)行計(jì)算。

    1.2.1 軸封漏汽流出汽缸而損失的做功量

    若軸封漏汽未經(jīng)再熱,則由漏汽而損失的做功量為:

    ΔΠ=∑ɑfi(hfi+qrh-hc)

    (6)

    式中:ΔΠ為軸封漏汽流出汽缸而損失的做功量;ɑfi、hfi為第i段軸封漏汽的份額及焓值;qrh為1 kg蒸汽在再熱器中的吸熱量;hc為排汽焓。

    若軸封漏汽已經(jīng)過再熱,則由漏汽而損失的作功量為:

    ΔΠ=∑ɑfi(hfi-hc)

    (7)

    1.2.2 軸封漏汽對(duì)再熱器吸熱量的影響

    若軸封漏汽未經(jīng)過再熱,則軸封漏汽會(huì)對(duì)再熱器的吸熱量產(chǎn)生影響,再熱器吸熱量的變化按下式進(jìn)行計(jì)算:

    ΔQ=ɑfiqrh

    (8)

    式中:ΔQ為再熱器吸熱量的變化。

    1.2.3 軸封漏汽利用的回收功

    軸封漏汽不僅損失了工質(zhì),還伴隨有熱量損失,將降低機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性。為減少工質(zhì)和熱量的損失,通常將汽輪機(jī)軸封漏汽回收于回?zé)嵯到y(tǒng),用于加熱主凝結(jié)水或給水,達(dá)到提高機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的目的。

    若把第i段軸封漏汽回收于第j級(jí)加熱器中,則將排擠第j級(jí)回?zé)岢槠?,從而獲得回收功,其值按下式進(jìn)行計(jì)算:

    (9)

    若把第i段軸封漏汽回收于軸封加熱器,則

    (10)

    軸封漏汽利用總的回收功為:

    ΔW=∑ΔWi

    (11)

    1.2.4 軸封漏汽對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性的影響

    軸封漏汽導(dǎo)致的系統(tǒng)做功量損失為:

    (12)

    式中: ΔH為軸封漏汽導(dǎo)致的系統(tǒng)做功量損失。

    裝置效率的相對(duì)變化量為:

    (13)

    式中:H為新蒸汽的等效焓降。

    標(biāo)準(zhǔn)煤耗率的變化量為:

    Δbs=bsδηi

    (14)

    式中:bs為機(jī)組的發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率。

    2 計(jì)算模型的應(yīng)用分析

    2.1 機(jī)組概況

    某600 MW超臨界汽輪機(jī)機(jī)組采用單軸、三缸四排汽的型式。汽輪機(jī)廠家給出的高中壓缸軸封漏汽份額及焓值如表1所示。

    表1 軸封漏汽份額及焓值

    序號(hào)漏出地點(diǎn)回收地點(diǎn)流量份額焓值/(kJ·kg-1)1高壓缸前軸封2號(hào)高壓加熱器0.002 83 319.72高壓缸前軸封中壓缸0.010 13 319.73高壓缸后軸封除氧器0.0052 966.24高壓缸后軸封軸封加熱器0.000 622 966.25高壓缸后軸封軸封加熱器0.000 0622 966.26中壓缸后軸封軸封加熱器0.000 563 187.67中壓缸后軸封軸封加熱器0.000 0563 187.6

    為了減少軸封漏汽損失,利用機(jī)組大修期間,將高壓缸排汽端軸封、中壓缸排汽端軸封分別由梳齒式改造為接觸式蜂窩汽封。該汽封主要由接觸齒、鐵素體鑲齒、蜂窩帶組成。鐵素體鑲齒的汽封片采用低硬度鐵素體材質(zhì)鑲片,蜂窩帶由內(nèi)孔表面為蜂窩形狀的六邊形小蜂窩孔組成。經(jīng)過改造,使得軸封間隙平均減少了0.13 mm,軸封更換后,機(jī)組能夠順利啟動(dòng),未發(fā)生碰磨現(xiàn)象。若軸封間隙平均減少了0.13 mm(平均下降了16%),μ蜂取0.5,μ梳取0,z蜂≈z梳,ξ取2.6,根據(jù)式(5)可得:

    由此可得,把梳齒式汽封更換為蜂窩式汽封及減少軸封間隙的情況下,軸封的漏汽量減少了63%。

    2.2 計(jì)算結(jié)果分析

    以該600 MW汽輪機(jī)組為例,計(jì)算高中壓缸軸封漏汽對(duì)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響,軸封漏汽流出汽缸而損失的功量按式(6)、式(7)計(jì)算,軸封漏汽利用的回收功按式(9)-(11)計(jì)算。軸封系統(tǒng)改造前后機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性計(jì)算結(jié)果如表2所示。

    表2 軸封系統(tǒng)改造前后機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性比較

    序號(hào)改造前流量份額ΔH/(kJ·kg-1)Δbs/(g·kWh-1)10.002 82.270.5720.010 13.560.8930.0052.380.6040.000 620.580.1550.000 0620.060.0260.000 560.290.0770.000 0560.030.01合計(jì)2.31序號(hào)改造后流量份額ΔH/(kJ·kg-1)Δbs/(g·kWh-1)10.001 040.840.2120.003 71.320.3330.001 850.880.2240.000 230.220.0550.000 0230.020.0160.000 210.110.02770.000 0210.010.003合計(jì)0.85

    從表2可以看出,軸封系統(tǒng)改造后,可降低標(biāo)準(zhǔn)煤耗率1.46 g/kWh。若年滿負(fù)荷發(fā)電小時(shí)數(shù)為5 000 h,標(biāo)煤價(jià)格為800元/t,則年可節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤4 380 t,年節(jié)約燃料費(fèi)350萬元。

    3 應(yīng)用效果

    利用新建立的數(shù)學(xué)模型對(duì)600 MW機(jī)組軸封系統(tǒng)改造效果進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果為可降低標(biāo)準(zhǔn)煤耗率1.46 g/kWh,計(jì)算結(jié)果低于以改造前后汽輪機(jī)熱耗率試驗(yàn)結(jié)果為依據(jù)計(jì)算出的標(biāo)準(zhǔn)煤耗率,由于該數(shù)學(xué)模型所用參量減少,計(jì)算過程簡單,所以計(jì)算結(jié)果較準(zhǔn)確,能夠客觀得出軸封系統(tǒng)的改造效果。

    4 結(jié)束語

    該模型具有一定通用性,適用于各類型機(jī)組軸封系統(tǒng)改造對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性影響的計(jì)算,并為小指標(biāo)的定量計(jì)算、制定指標(biāo)定額和管理措施以及改進(jìn)運(yùn)行操作提供了依據(jù)。但文中僅對(duì)比計(jì)算了疏齒式汽封和蜂窩式汽封的漏汽量及其對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性的影響,對(duì)其它形式汽封漏汽量的計(jì)算需要進(jìn)一步進(jìn)行研究和完善。

    參考文獻(xiàn):

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