張 春,題正義,李宗翔
(遼寧工程技術(shù)大學(xué) a.安全科學(xué)與工程學(xué)院;b.礦業(yè)學(xué)院,遼寧 阜新 123000)
采空區(qū)為煤礦災(zāi)害的多發(fā)區(qū),隨著對(duì)采空區(qū)認(rèn)識(shí)的深入,對(duì)其的研究也不斷加深,使得采空區(qū)的研究變得越來越復(fù)雜。目前,對(duì)采空區(qū)的研究主要應(yīng)用場(chǎng)耦合理論,如天津城市建設(shè)學(xué)院的周令昌,遼寧工程技術(shù)大學(xué)的周西華、李宗翔,西安交通大學(xué)的鄧軍等對(duì)采空區(qū)溫度場(chǎng)進(jìn)行了研究;華北科技學(xué)院的蘭澤權(quán)、西安科技大學(xué)的王紅剛等對(duì)采空區(qū)濃度場(chǎng)進(jìn)行了研究。有些專家將采空區(qū)視為一個(gè)復(fù)雜的多場(chǎng)系統(tǒng)進(jìn)行研究,也得到了很多具有實(shí)踐價(jià)值的研究成果,如遼寧工程技術(shù)大學(xué)李宗翔教授研究了采空區(qū)滲流場(chǎng)與氧濃度場(chǎng)之間的耦合,得到了采空區(qū)“三帶”(采空區(qū)內(nèi)冷卻帶、自然氧化帶、窒息帶簡(jiǎn)稱為“三帶”)劃分為非對(duì)稱性的結(jié)論。焦作工學(xué)院的張瑞林等對(duì)采空區(qū)溫度場(chǎng)、風(fēng)流場(chǎng)及熱風(fēng)壓場(chǎng)進(jìn)行了計(jì)算機(jī)耦合模擬研究,為采空區(qū)煤炭自燃的研究提供了一種新的方法等[1]。雖然采空區(qū)的多場(chǎng)耦合研究已經(jīng)開展得比較深入,但是在多場(chǎng)研究中一直沒有考慮采空區(qū)加荷應(yīng)力場(chǎng)的影響,因此,本文主要研究采空區(qū)加荷應(yīng)力場(chǎng)對(duì)采空區(qū)各場(chǎng)的影響。
隨著時(shí)間的加長(zhǎng),采空區(qū)內(nèi)破碎巖石所承受的應(yīng)力逐漸加大,最后將趨于原巖應(yīng)力。由于這種應(yīng)力是逐漸變大的,因此將采空區(qū)內(nèi)破碎巖石所承受的應(yīng)力分布狀態(tài)稱為加荷應(yīng)力場(chǎng)。采空區(qū)的加荷應(yīng)力場(chǎng)主要是通過改變采空區(qū)破碎巖石的孔隙率來對(duì)其它各場(chǎng)進(jìn)行影響的。采空區(qū)內(nèi)應(yīng)力分布的特點(diǎn)決定了采空區(qū)內(nèi)各位置破碎巖石的孔隙率。在采空區(qū)內(nèi)不同的位置,一般應(yīng)力的大小也不同,從而決定了孔隙率也不相同。大體上是應(yīng)力大的位置孔隙率小些,應(yīng)力小的位置孔隙率大些。而孔隙率對(duì)前面所提到的各場(chǎng)均有影響,因此,在對(duì)采空區(qū)進(jìn)行各場(chǎng)耦合研究時(shí),要考慮到加荷應(yīng)力場(chǎng)的影響。
在圖1[2]中:c'為原巖應(yīng)力區(qū),此處的應(yīng)力未受煤層開采的影響,應(yīng)力值為原巖應(yīng)力γH;a為支承壓力區(qū),即應(yīng)力增高區(qū),此處的應(yīng)力值為KγH,高于原巖應(yīng)力;b為應(yīng)力降低區(qū),此處的應(yīng)力值低于原巖應(yīng)力;c為應(yīng)力恢復(fù)區(qū),此區(qū)的應(yīng)力逐漸由低于原巖應(yīng)力值恢復(fù)為原巖應(yīng)力值。
圖1 采煤工作面走向頂板應(yīng)力分布圖Fig.1 Stress distribution on the roof of the coal face
根據(jù)采煤工作面的狀態(tài)不同,一般對(duì)采空區(qū)加荷應(yīng)力場(chǎng)的研究分為4個(gè)階段:第1個(gè)階段為采煤工作面從開切眼位置到基本頂?shù)某醮慰迓渲?。這段時(shí)期煤層的直接頂已經(jīng)垮落,但上方基本頂?shù)膲毫?duì)垮落的采空區(qū)巖石影響較小。此時(shí)采空區(qū)內(nèi)各點(diǎn)孔隙率的大小只需考慮直接頂垮落特點(diǎn)的影響即可。第2個(gè)階段為采煤工作面正常推進(jìn)階段。這個(gè)時(shí)期采空區(qū)內(nèi)各點(diǎn)的孔隙率受到頂板壓力的影響,一般認(rèn)為這種影響是有規(guī)律的、呈周期性的變化。在研究此階段時(shí),只對(duì)一個(gè)周期進(jìn)行研究即可。第3個(gè)階段為采煤工作面推進(jìn)至停采線位置時(shí)。第4個(gè)階段為采煤工作面正常推進(jìn)時(shí),由于一些生產(chǎn)原因工作面停止推進(jìn)的時(shí)期。第4個(gè)階段與第3個(gè)階段較接近,但由于開采未結(jié)束,工作面不能進(jìn)行封閉處理,因此,要對(duì)采空區(qū)自燃的狀況進(jìn)行研究。由于頂板移動(dòng)的滯后性,使得此時(shí)采空區(qū)內(nèi)的壓力分布與正常推進(jìn)時(shí)不同,采空區(qū)內(nèi)破碎巖石的孔隙率分布與正常推進(jìn)時(shí)也不同;這樣就會(huì)影響采空區(qū)內(nèi)各場(chǎng),同時(shí)頂板壓力的變化與采煤工作面的停留時(shí)間長(zhǎng)短也有關(guān)系。本文主要對(duì)第4個(gè)階段進(jìn)行研究。
2.1.1 采空區(qū)邊界加荷應(yīng)力場(chǎng)的數(shù)學(xué)模型
當(dāng)采煤工作面正常推進(jìn)時(shí),沿著煤層推進(jìn)方向的上方頂板應(yīng)力分布如圖1所示[2]。從圖中可以看出:隨著工作面的推進(jìn)b區(qū)可逐漸過渡為c區(qū),同時(shí)b區(qū)的應(yīng)力也會(huì)逐漸的增加,最后變成c區(qū)應(yīng)力的大小,即原巖應(yīng)力的大小。采空區(qū)內(nèi)的破碎巖石的碎脹系數(shù)隨著頂板應(yīng)力的加大而減小,這也說明了采空區(qū)內(nèi),尤其是b區(qū)內(nèi)的破碎巖石的滲透系數(shù)是變化的。下面對(duì)b區(qū)內(nèi)頂板應(yīng)力分布進(jìn)行分析。
圖2為b區(qū)靠近采空區(qū)一側(cè)的應(yīng)力分布示意圖,從圖中可以看出在此區(qū)域的應(yīng)力滿足線性分布。假設(shè)此區(qū)域的寬度為l,兩邊界的應(yīng)力大小分別為0和γH,則距應(yīng)力為0的邊界點(diǎn)x處的應(yīng)力Px大小為
圖2 采空區(qū)走向邊界應(yīng)力分析圖Fig.2 Stress distribution in region b near the goaf side in strike direction
公式(1)為采空區(qū)邊界內(nèi)任意一點(diǎn)處的應(yīng)力大小計(jì)算公式。這里僅提到了走向的應(yīng)力分布問題,對(duì)于近水平煤層留煤柱開采時(shí)的傾向邊界應(yīng)力大小的計(jì)算如圖3所示。
圖3 采空區(qū)傾向邊界應(yīng)力分析圖Fig.3 Stress distribution of goaf in dip direction
圖3中假設(shè)傾向應(yīng)力降低區(qū)的寬度為z;兩端邊界處應(yīng)力大小分別為0和Px,則距離煤柱邊界y處的應(yīng)力Pxy大小為
通過圖2與圖3可以看出采空區(qū)傾向邊界應(yīng)力值的大小受采空區(qū)走向邊界應(yīng)力的影響,這里對(duì)2方向的應(yīng)力大小進(jìn)行同時(shí)分析的目的在于確定采空區(qū)頂點(diǎn)處滲透系數(shù)的大小。
2.1.2 采空區(qū)邊界應(yīng)力場(chǎng)與破碎巖石壓實(shí)性關(guān)系
采空區(qū)破碎巖石在應(yīng)力增加時(shí)碎脹系數(shù)將不斷減小,最后達(dá)到最小值,巖石碎脹系數(shù)的大小直接影響到巖石滲透系數(shù)的大小。下面分析采空區(qū)邊界應(yīng)力值與碎脹系數(shù)的關(guān)系。
在巖石破碎的初期,破碎巖塊間的孔隙較大,碎脹系數(shù)大,此時(shí)頂板應(yīng)力稍增加就會(huì)使得破碎巖石有很大的收縮量;之后,隨著壓力的增加巖石的碎脹系數(shù)不斷減小,破碎巖塊之間的作用力逐漸增強(qiáng),破碎巖塊承載能力加大。因此,隨著破碎巖塊被壓密,變形量隨著應(yīng)力的增加不斷的減小,最后應(yīng)力達(dá)到最大,不再增加,破碎巖塊也停止變形。通過前面的分析,可以得出破碎巖石的碎脹系數(shù)與應(yīng)力的關(guān)系接近于負(fù)指數(shù)函數(shù)關(guān)系。
假設(shè)碎脹系數(shù)與應(yīng)力的關(guān)系如式(3)所示:
通過式(3)可以得出采空區(qū)邊界內(nèi)任意點(diǎn)的碎脹系數(shù)值。
2.1.3 破碎巖石碎脹系數(shù)與滲透系數(shù)的關(guān)系
對(duì)于采空區(qū)內(nèi)破碎巖石而言,巖石內(nèi)的孔隙要比巖塊與巖塊之間的孔隙小很多。若計(jì)算破碎巖石的孔隙率,巖石內(nèi)部的孔隙完全可以忽略不計(jì),則巖塊的孔隙率可以用采空區(qū)破碎巖石的碎脹系數(shù)表示[3]:
式中:n為破碎巖石的孔隙率;Kp為巖塊的碎脹系數(shù)。
采空區(qū)冒落巖塊的非均質(zhì)性在數(shù)值計(jì)算方面首先體現(xiàn)在滲透性系數(shù)的變化上,關(guān)于多孔介質(zhì)的滲透性系數(shù)有許多可以參考的計(jì)算公式。這里用式(5)建立多孔介質(zhì)的滲透性系數(shù)k與孔隙率n之間的關(guān)系:
式中:k為滲透性系數(shù);Ck為與k同單位的待定系數(shù)。
由式(4)空隙率與采空區(qū)冒落巖石的碎脹系數(shù)Kp的關(guān)系,定義用碎脹系數(shù)Kp表示的采空區(qū)任意位置的滲透性系數(shù)為
多數(shù)研究人員將采空區(qū)看成一個(gè)二維的多孔介質(zhì)滲流場(chǎng)。對(duì)流場(chǎng)高度是變化的二維平面問題,用KP表達(dá)的采空區(qū)滲透系數(shù)為
式中:K為采空區(qū)滲透系數(shù),單位為m3/(Pa·s);H為采空區(qū)流場(chǎng)高度;M為開采煤層厚度。
由此可以看出,在采空區(qū)內(nèi),各個(gè)位置的滲透系數(shù)是隨著破碎巖石的碎脹系數(shù)的變化而變化的。因此,可以說采空區(qū)是一個(gè)非均質(zhì)的多孔介質(zhì)流場(chǎng)。
通過前面的分析,得到了采空區(qū)應(yīng)力場(chǎng)與破碎巖石滲透系數(shù)之間的關(guān)系,而滲透系數(shù)是采空區(qū)內(nèi)求取其它各場(chǎng)狀態(tài)所必須的參數(shù),所以說采空區(qū)內(nèi)的應(yīng)力場(chǎng)對(duì)其它各場(chǎng)存在著影響。但是前面的分析沒有考慮到時(shí)間的因素,只是應(yīng)力場(chǎng)對(duì)各場(chǎng)靜態(tài)的影響,只要采煤工作面處于正常推進(jìn),這種影響是保持不變的,隨著工作面不斷前移。若考慮到時(shí)間的因素,這種影響就是動(dòng)態(tài)的,下面就分析一下應(yīng)力場(chǎng)對(duì)各場(chǎng)的動(dòng)態(tài)影響。
頂板的移動(dòng)要滯后于工作面的開采,當(dāng)工作面停止開采時(shí),頂板在一定的時(shí)間內(nèi)還要繼續(xù)的移動(dòng)、下沉,會(huì)使得采空區(qū)內(nèi)的應(yīng)力恢復(fù)區(qū)不斷地向工作面方向移動(dòng),采空區(qū)內(nèi)應(yīng)力場(chǎng)的分布狀態(tài)與工作面正常推進(jìn)時(shí)會(huì)有很大的不同。下面就來分析當(dāng)工作面停止推進(jìn)時(shí)采空區(qū)的應(yīng)力場(chǎng)。
在工作面停止向前推進(jìn)的初期,頂板的移動(dòng)狀態(tài)基本沒有變化,采空區(qū)內(nèi)的應(yīng)力恢復(fù)區(qū)還會(huì)以原有的速度向前推進(jìn)。而隨著采煤工作面停滯時(shí)間的加長(zhǎng),應(yīng)力恢復(fù)區(qū)向前移動(dòng)的速度不斷減小,最后頂板移動(dòng)停止,采空區(qū)內(nèi)的應(yīng)力狀態(tài)不再發(fā)生改變。從應(yīng)力恢復(fù)區(qū)向采煤工作面推進(jìn)的過程可以分析出,應(yīng)力恢復(fù)區(qū)向前移動(dòng)的速度服從負(fù)指數(shù)函數(shù)關(guān)系。
經(jīng)過理論分析和推導(dǎo)后,得出應(yīng)力恢復(fù)區(qū)向前移動(dòng)的距離與時(shí)間的函數(shù)關(guān)系如式(8)所示:
式中:L0為自工作面停止向前推進(jìn)至頂板停止移動(dòng)期間內(nèi)應(yīng)力恢復(fù)區(qū)向工作面方向移動(dòng)的最大距離;t0為自工作面停止向前推進(jìn)至頂板停止移動(dòng)所需要的時(shí)間。
利用繪圖的方式,將工作面正常推進(jìn)時(shí)期與停止推進(jìn)時(shí)期的采空區(qū)邊界應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行對(duì)比分析,效果會(huì)更加直觀,如圖4所示。
圖4 工作面正常推進(jìn)與停滯時(shí)期采空區(qū)內(nèi)邊界應(yīng)力分布對(duì)比圖Fig.4 Comparison of boundary stresses in the goaf during normal working period and stagnation period
通過上圖可以分析出,隨著工作面停滯時(shí)間的加長(zhǎng),應(yīng)力恢復(fù)區(qū)不斷地向工作面方向移動(dòng),采空區(qū)內(nèi)邊界處的應(yīng)力逐漸加大。采空區(qū)承受應(yīng)力變大,使得破碎巖石滲透系數(shù)隨之變小,從而影響到采空區(qū)內(nèi)風(fēng)流的滲流場(chǎng)以及其他各場(chǎng)。
數(shù)值模擬方法是依據(jù)計(jì)算機(jī)的編程技術(shù)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際條件進(jìn)行模擬計(jì)算,并對(duì)所得結(jié)論進(jìn)行研究和分析。它的優(yōu)點(diǎn)是可重復(fù)性強(qiáng),成本低,危險(xiǎn)性小,不影響正常生產(chǎn),結(jié)果較準(zhǔn)確。本文中所使用模擬軟件為作者應(yīng)用C++語言開發(fā)而成。
依據(jù)前面分析結(jié)果,以鐵法礦務(wù)局大平礦某高瓦斯易自燃工作面為例進(jìn)行模擬研究。工作面長(zhǎng)度為200 m,煤層傾角5°,煤厚3.4 m,自燃發(fā)火期為20~30 d,計(jì)算取采空區(qū)走向長(zhǎng)度為200 m,采空區(qū)最大冒落高度為33 m;供風(fēng)量為1 200 m3/min,工作面兩端總風(fēng)壓差40 Pa。取碎脹系數(shù)變化Kp=1.15~1.45,滲透性系數(shù)k=0.005~0.107 m3/(Pa·s),待定系數(shù)Ck=0.171 6 m2/(Pa·s)。
應(yīng)用數(shù)值模擬方法對(duì)采空區(qū)滲流場(chǎng)與應(yīng)力場(chǎng)的耦合進(jìn)行模擬,主要通過采空區(qū)內(nèi)滲透系數(shù)的變化將其進(jìn)行耦合研究,模擬結(jié)果如圖5、圖6所示。
由圖5的模擬結(jié)果可以對(duì)比出采空區(qū)破碎巖石碎脹系數(shù)的變化。隨著工作面停滯時(shí)間的加長(zhǎng),碎脹系數(shù)的梯度變大,同一位置的碎脹系數(shù)值變小。同時(shí),在工作面上下兩端碎脹系數(shù)等值線轉(zhuǎn)彎處,由傳統(tǒng)的直角連接變成了弧線連接,這樣更貼近實(shí)際情況。圖5模擬結(jié)果與實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)基本相符。
圖5 碎脹系數(shù)分布模擬Fig.5 Simulation of bulking factor distribution
從模擬圖6中可以看出,隨著工作面停滯時(shí)間的加長(zhǎng)、采空區(qū)碎脹系數(shù)的變化,采空區(qū)內(nèi)漏風(fēng)較大的區(qū)域變小,并在工作面停滯初期,這種變化較大,隨著停滯時(shí)間增長(zhǎng),這種變化逐漸變小。在采空區(qū)內(nèi)相同位置處漏風(fēng)量與風(fēng)速均降低,但在工作面方向采空區(qū)邊界處,漏風(fēng)量與風(fēng)流速度均沒有太大變化。其原因?yàn)樵诠ぷ髅娣较虻牟煽諈^(qū)邊界,巖石的碎脹系數(shù)隨工作面停留時(shí)間的變化很小,所以漏風(fēng)量與風(fēng)流速度幾乎不變,而在采空區(qū)內(nèi)部同一位置處巖石的碎脹系數(shù)隨著工作面停滯時(shí)間的加長(zhǎng)而減小,使得通風(fēng)阻力加大,風(fēng)流不易流過,因此漏風(fēng)量與風(fēng)速變化較大。模擬結(jié)果與理論推導(dǎo)結(jié)果相符合,與礦井的實(shí)際情況也較吻合。
圖6 采空區(qū)滲流場(chǎng)模擬Fig.6 Simulation of seepage field
采空區(qū)“三帶”劃分是研究采空區(qū)煤炭自燃問題中的重點(diǎn)內(nèi)容,本文也通過模擬的方法來研究分析采空區(qū)內(nèi)應(yīng)力場(chǎng)對(duì)“三帶”劃分的影響。傳統(tǒng)的“三帶”劃分區(qū)域是以采空區(qū)中心走向線為對(duì)稱結(jié)構(gòu),而遼寧工程技術(shù)大學(xué)李宗翔教授通過對(duì)采空區(qū)氧濃度場(chǎng)的分析,得出采空區(qū)內(nèi)“三帶”的區(qū)域?yàn)榉菍?duì)稱結(jié)構(gòu)[4-5],本人也比較贊同此觀點(diǎn)。因此,本文在模擬研究應(yīng)力場(chǎng)對(duì)采空區(qū)“三帶”的影響時(shí),主要是研究應(yīng)力場(chǎng)對(duì)非對(duì)稱結(jié)構(gòu)采空區(qū)“三帶”的影響。根據(jù)前面所提到的條件,對(duì)采空區(qū)應(yīng)力場(chǎng)與“三帶”耦合研究進(jìn)行模擬,結(jié)果如圖7所示。
從模擬圖7中可以得出,隨著采煤工作面停留時(shí)間的加長(zhǎng),冷卻帶區(qū)域變小,自燃帶區(qū)域向前移動(dòng)并也變小,窒息帶向前移動(dòng),但是冷卻帶范圍隨時(shí)間的變化較小,自燃帶區(qū)域隨時(shí)間的變化較大,并逐漸由非對(duì)稱結(jié)構(gòu)向?qū)ΨQ結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變。其原因?yàn)樵诳拷ぷ髅嬉粋?cè)的采空區(qū)邊界內(nèi),隨著碎脹系數(shù)的變小,風(fēng)速較大的區(qū)域變小,即冷卻帶范圍變小,但此位置碎脹系數(shù)變化較小,所以冷卻帶范圍變化也較小。隨著時(shí)間的加長(zhǎng),原為冷卻帶的區(qū)域會(huì)變?yōu)樽匀紟?,因此自燃帶有向前移?dòng)的趨勢(shì),但范圍不大;同時(shí)由于自燃帶碎脹系數(shù)的變化較大,自燃帶的部分區(qū)域會(huì)變成窒息帶,此區(qū)域相對(duì)冷卻帶變成自燃帶的區(qū)域要大些,所以自燃帶范圍縮小并程度較大,窒息帶要向前移動(dòng)。隨著自燃帶范圍的縮小,風(fēng)流在其內(nèi)部的流程和停留時(shí)間均減小,遺煤與采空區(qū)中氧氣接觸的時(shí)間也變短,耗氧量下降,這樣就會(huì)使得采空區(qū)傾斜方向的氧濃度差別減小,因此自燃區(qū)域會(huì)由非對(duì)稱結(jié)構(gòu)向?qū)ΨQ結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變,但永遠(yuǎn)不能變成對(duì)稱結(jié)構(gòu)。
圖7 采空區(qū)“三帶”模擬Fig.7 Simulation of the three zones of the goaf
采空區(qū)內(nèi)遺煤自燃后,燃燒位置的正確判斷也是研究采空區(qū)煤炭自燃的一個(gè)重要內(nèi)容。采空區(qū)內(nèi)遺煤自燃的位置一般主要根據(jù)遺煤氧化的時(shí)間及自燃帶的特點(diǎn)來進(jìn)行判斷。這里應(yīng)用模擬的方法來分析研究一下考慮應(yīng)力后煤炭自燃位置與不考慮應(yīng)力煤炭自燃位置的差別。模擬結(jié)果如圖8所示。
圖8 采空區(qū)自燃位置Fig.8 Simulation of the location of spontaneous combustion taking the effect of stress field into account
由圖8可以看出,只要工作面停滯的時(shí)間足夠長(zhǎng),采空區(qū)內(nèi)的遺煤就能夠自燃。并且考慮應(yīng)力的自燃位置要比不考慮應(yīng)力時(shí)的自燃位置靠近工作面,同時(shí)自燃發(fā)火期有所增加。其原因?yàn)榭紤]應(yīng)力的影響時(shí),采空區(qū)內(nèi)自燃帶更加靠近工作面,遺煤自燃時(shí)也就越靠近工作面,同時(shí)由于受應(yīng)力影響的自燃帶著火點(diǎn)要比未考慮應(yīng)力影響的自燃帶著火點(diǎn)與氧氣接觸的時(shí)間短,所以會(huì)使得自燃發(fā)火期稍稍有所增長(zhǎng)。這些模擬結(jié)果與理論分析和實(shí)踐結(jié)果都是相符的。
通過對(duì)采空區(qū)應(yīng)力變化規(guī)律、分布特點(diǎn)及其對(duì)采空區(qū)破碎巖石碎脹系數(shù)影響的研究分析后,得到采空區(qū)應(yīng)力與破碎巖石碎脹系數(shù)的關(guān)系及由于工作面停留而引起的應(yīng)力變化對(duì)采空區(qū)內(nèi)各處碎脹系數(shù)變化的影響。根據(jù)所分析和研究的應(yīng)力與碎脹系數(shù)的關(guān)系,對(duì)采空區(qū)內(nèi)的滲流場(chǎng)狀態(tài)進(jìn)行了模擬研究,得出了應(yīng)力場(chǎng)通過改變采空區(qū)內(nèi)各處滲透系數(shù)而對(duì)采空區(qū)內(nèi)煤炭自燃位置、“三帶”劃分、流場(chǎng)等的影響。本文的研究結(jié)果與實(shí)際的觀測(cè)結(jié)果比較接近,與理論分析結(jié)果也相符,因此,本文的結(jié)論對(duì)今后的實(shí)踐工作具有一定的指導(dǎo)作用。
[1]張瑞林,楊運(yùn)良,馬哲倫,等.自燃采空區(qū)風(fēng)流場(chǎng)、溫度場(chǎng)及熱力風(fēng)壓場(chǎng)的計(jì)算機(jī)模擬[J].焦作工學(xué)院學(xué)報(bào),1998,17(4):253-257.(ZHANG Rui-lin,YANG Yunliang,MA Zhe-lun,et al.Computer Simulation in Spontaneous Combustion Gob’s Air Flowing Field,Temperature Field and Heat Pressure Field[J].Journal of Jiaozuo Institute of Technology,1998,17(4):253-257.(in Chinese))
[2]閻海鵬,張公開,李永明,等.礦壓測(cè)控技術(shù)[M].徐州:中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社,2007.(YAN Hai-peng,ZHANG Gong-kai,LI Yong-ming,et al.The Measurement and Control Technology of Mine Pressure[M].Xuzhou:China Mining University Press,2007.(in Chinese))
[3]李宗翔.高瓦斯易自燃采空區(qū)瓦斯與自燃耦合研究[D].阜新:遼寧工程技術(shù)大學(xué),2007:25-28.(LI Zong-xiang.Study of Coupling of Gas and Spontaneous Combustion in Highly Gassy and Spontaneous Combustion Goafs[D].Fuxin:Liaoning Technical University,2007:25-28.(in Chinese))
[4]張 春,題正義,李宗翔.采空區(qū)多場(chǎng)耦合的理論研究[J].煤炭技術(shù)與工程,2009,18(6):328-331.(ZHANG Chun,TI Zheng-yi,LI Zong-xiang.Research on the Theory of Multi-fields Coupling in Goaf[J].Journal of Coal technical and Engineering.2009,18(6):328-331.(in Chinese))
[5]李宗翔.采空區(qū)自然發(fā)火“三帶”劃分的數(shù)值模擬[J].遼寧工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào),2002,21(5):545-548.(LI Zong-xiang.Study on Numerical Simulation about the Division of Spontaneous Ignition“Three Bands”in Operation Goaf[J].Journal of Liaoning Technical University,2002,21(5):545-548.(in Chinese))