厚煤層大斷面工作面的切眼合理支護(hù)技術(shù)研究

李鵬翔，路全寬，劉躍飛

（太原理工大學(xué) 礦業(yè)工程學(xué)院，山西 太原 030024）

厚煤層大斷面工作面的切眼合理支護(hù)技術(shù)研究

李鵬翔，路全寬，劉躍飛

（太原理工大學(xué) 礦業(yè)工程學(xué)院，山西 太原 030024）

根據(jù)山西某礦4號(hào)煤層賦存條件，結(jié)合其圍巖地質(zhì)力學(xué)特征，運(yùn)用FLAC-3D數(shù)值模擬軟件，研究了某礦大斷面切眼圍巖變形與應(yīng)力分布狀況，提出了經(jīng)濟(jì)合理、技術(shù)可行的支護(hù)技術(shù)方案，對(duì)類似條件的切眼支護(hù)具有一定指導(dǎo)意義。

切眼支護(hù)；數(shù)值模擬；圍巖應(yīng)力

本文結(jié)合某礦大采高綜放工作面切眼的實(shí)際情況，采用數(shù)值模擬技術(shù)揭示了錨桿、錨索對(duì)大斷面切眼圍巖的控制作用，能為該礦首采工作面的開切眼支護(hù)提供一定依據(jù)。

1 煤層賦存條件及工作面概況

山西某礦4號(hào)煤層（俗稱丈八煤）位于太原組頂部，平均6.5 m，平均埋深450 m，是該礦主要采煤層，相應(yīng)巖層力學(xué)參數(shù)，如表1所示。該礦設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力500萬t/a，采用單一走向長壁采煤法、綜采放頂煤回采工藝。設(shè)計(jì)機(jī)采割煤高度3.5m，放煤高度3m，采放比為1∶0.86。首采為4201工作面，走向長2318 m，傾向長250m，工作面切眼為矩形斷面，凈寬8.0m，凈高3.5m，凈斷面面積28.0m2。

2 模型建立及數(shù)值模擬分析

根據(jù)煤層賦存特征及相似理論，模型長×寬×高=50 m×30 m×50 m，煤層厚6.5 m、上覆巖層厚28.5 m，底板巖層厚15m，巷道兩幫煤厚各21m。限制4個(gè)側(cè)面的水平位置，限制底部邊界的水平位移與垂直位移。巷道開挖之前，將計(jì)算的初始原巖應(yīng)力作為載荷施加到模型上，垂直應(yīng)力取上覆巖層容重，水平應(yīng)力取垂直應(yīng)力的1.1倍。整個(gè)模型共分107100個(gè)單元、114452個(gè)節(jié)點(diǎn)。在模型長度方向中部開挖開切眼，沿底板掘進(jìn)留頂煤，切眼按設(shè)計(jì)尺寸掘進(jìn)。

數(shù)值計(jì)算選用Mohr-Coulomb準(zhǔn)則作為判斷巖體破壞與否的強(qiáng)度準(zhǔn)則，模型開挖后按FLAC-3D默認(rèn)精度進(jìn)行求解。

表1 4號(hào)煤層及頂?shù)装鍘r石力學(xué)參數(shù)表

2.1 切眼無支護(hù)時(shí)的圍巖變形分析

由于切眼斷面較大，當(dāng)切眼掘進(jìn)以后，頂煤及下位直接頂因彎曲、變形而發(fā)生離層現(xiàn)象。開切眼在無支護(hù)情況下，頂煤及頂板的變形主要表現(xiàn)為巷道淺部頂板煤巖層的彎曲下沉。從圖1看出，最大下沉量在X方向25 m處，即巷道中部處最大，下沉量達(dá)64.8mm，向兩幫側(cè)逐漸減小。距切眼頂4m內(nèi)的頂煤及頂板具有顯著離層現(xiàn)象，淺部頂煤巖層具有組合梁特征。兩幫的變形主要表現(xiàn)為表層煤體的膨脹松動(dòng)，從圖2看出，水平方向的位移主要發(fā)生在巷幫淺部煤體內(nèi)，且以巷幫中部變形較大、兩幫相對(duì)移近量為66.8 mm，向兩側(cè)逐漸減小，煤體內(nèi)1.5 m處的水平位移為表面位移的56.2%?？梢姡锏纼蓭兔后w的變形以松動(dòng)膨脹為主，并且主要表現(xiàn)為兩幫淺部煤體的整體位移。

圖1 無支護(hù)時(shí)垂直位置分布云圖

圖2 無支護(hù)時(shí)水平位置分布云圖

2.2 切眼無支護(hù)時(shí)的圍巖應(yīng)力分析

圖3 無支護(hù)時(shí)圍巖塑性屈服特征分布圖

圖4 無支護(hù)時(shí)垂直應(yīng)力分布云圖

從圖3看出，頂煤最大破壞深度1.8 m，兩幫最大破壞深度在巷道中線處，最大破壞深度2m。頂煤0.3 m以內(nèi)及兩幫0.7 m以內(nèi)，均為拉伸或剪切破壞，其它部位均為剪切破壞。這說明頂煤淺部及巷幫淺部離層最為嚴(yán)重，切眼開挖在無支護(hù)情況下，由于周圍煤巖體發(fā)生變形或破壞，頂煤、頂板巖層、兩幫淺部煤層的部分應(yīng)力向周圍煤巖體轉(zhuǎn)移。出現(xiàn)應(yīng)力降低區(qū)，應(yīng)力向深部煤巖層轉(zhuǎn)移，從圖4看出，兩幫深部垂直應(yīng)力集中達(dá)到最大值17.3MPa，若不進(jìn)行有效的巷道支護(hù)，必然引起失穩(wěn)或破壞。從圖3看出，巷道頂煤和兩幫煤體的淺部出現(xiàn)了拉伸破壞區(qū)域，由無拉應(yīng)力準(zhǔn)則可以判定，該區(qū)域?yàn)閺澢炱茐牡目赡苄暂^大。巷道的兩頂角處剪應(yīng)力較大，從圖3中看出，在無支護(hù)情況下頂角圍巖存在剪切破壞區(qū)，所以頂角部錨桿應(yīng)當(dāng)采用傾向煤壁布置。依據(jù)無支護(hù)時(shí)的巷道圍巖數(shù)值模擬結(jié)果分析，參照本礦頂煤厚度及上覆巖層的物理力學(xué)性質(zhì)，按照錨桿支護(hù)懸吊、組合梁理論，從無支護(hù)數(shù)值模擬結(jié)果可知：頂煤（板）破壞深度最大達(dá)2 m，兩幫破壞為1.8 m，本次設(shè)計(jì)頂錨桿、幫錨桿為端頭錨固；并為增強(qiáng)錨固效果，本次設(shè)計(jì)采用錨索補(bǔ)強(qiáng)，以增強(qiáng)錨固系統(tǒng)的懸吊作用。

2.3 切眼支護(hù)方案

通過無支護(hù)模擬結(jié)果、結(jié)合理論分析確定，4201工作面切眼支護(hù)模擬方案為：頂錨桿10根，錨桿類型Φ20 mm×3 000 mm，錨桿間排距80 mm×1 000 mm，錨固力設(shè)計(jì)為15t，預(yù)緊力為3t。錨索3根，錨索類型Φ17.8 mm×9 000 mm，錨索間排距2 000 mm×2000mm，錨固力設(shè)計(jì)為25t。幫錨桿4根，錨桿類型Φ20mm×2400mm，錨桿間排距800mm×1 000 mm，錨固力設(shè)計(jì)為10t，預(yù)緊力為3t。

2.4 切眼錨桿、錨索支護(hù)模擬結(jié)果分析

圖5 有支護(hù)時(shí)垂直應(yīng)力分布云圖

圖6 有支護(hù)時(shí)圍巖塑性屈服分布圖

圖5為開切眼在錨桿、錨索聯(lián)合支護(hù)時(shí)的巷道圍巖位移分布情況；圖6為圍巖應(yīng)力分布圖和巷幫塑性屈服分布圖。由圖看出，錨桿錨索的組合支護(hù)下，開切眼頂板的最大下沉量為33.4 mm，是無支護(hù)時(shí)情況下的51.5%；兩幫最大相對(duì)移近量為39.8 mm，是無支護(hù)情況下的59.5%。從圖5也可看出，煤壁破壞深度為0.7m。說明錨桿、錨索支護(hù)有效控制了巷道的變形，改善了圍巖的應(yīng)力分布狀況，圍巖屈服得到有效控制，支護(hù)效果良好。

3 結(jié)論

（1）采用FLAC-3D軟件對(duì)山西某礦4201工作面的切眼進(jìn)行了數(shù)值模擬分析，揭示了4201工作面切眼圍巖的垂直和水平應(yīng)力分布規(guī)律，確定了圍巖變形特征和屈服范圍。（2）針對(duì)4201切眼無支護(hù)模擬結(jié)果分析、并參照工程類比法，提出了相應(yīng)的支護(hù)參數(shù)，為該礦切眼支護(hù)參數(shù)提供了依據(jù)。（3）通過無支護(hù)模擬揭示了大斷面巷道的圍巖應(yīng)力分布、屈服破壞的范圍，并提出了合理的支護(hù)方案，能為同類型巷道支護(hù)提供一定參考。

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[2]柴肇云，康天合，李義寶，等.特厚煤層大斷面切眼錨索支護(hù)的作用[J].煤炭學(xué)報(bào)，2008，37(7):733-737.

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Reasonable Support Technology for Cutting Holes on Large Cross-section Working Face in Thick Seam

LI Peng-xiang,LU Quan-kuan,LIU Yue-fei
(College of Mining Engineering,Taiyuan University of Technology,Taiyuan Shanxi 030024)

Based on the geological condition of No.4 seam,combined with surrounding rocks'geological and mechanical features,using FLAC-3D numerical simulation software,the surrounding rock deformation and stress distribution around cutting holes were studied.An economical and feasible supporting design was presented,which is useful in the similar condition.

cutting holes support;numerical simulation;surrounding rock stress

TD355

A

1672-5050（2012）04-0056-03

2011-11-24

李鵬翔（1985—），男，山東濟(jì)寧人，在讀碩士研究生，從事煤礦開采方法及煤礦設(shè)計(jì)研究工作。

劉新光