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    某基坑錨桿失效事故的原因分析

    2012-11-07 04:44:08熊楚炎
    鉆探工程 2012年7期
    關(guān)鍵詞:挖土段長度抗拔

    熊楚炎

    (寧波市民用建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司,浙江寧波 315020)

    某基坑錨桿失效事故的原因分析

    熊楚炎

    (寧波市民用建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司,浙江寧波 315020)

    針對沿海軟土地區(qū)一大型基坑中深達(dá)8.10 m的冷凍機(jī)房基礎(chǔ)在基坑開挖過程中發(fā)生錨桿失效基坑坍塌事故,從挖土深度考慮不足、不良地質(zhì)作用、錨桿施工間距超過設(shè)計(jì)要求、卸土放坡范圍不足、錨桿抗拔承載力取值過高等5個方面進(jìn)行了事故原因分析和模擬工況單元內(nèi)力計(jì)算比較,指出了5大原因綜合作用下增加的錨桿拉力設(shè)計(jì)值大大超過錨桿抗拔承載力而引發(fā)錨桿失效,基坑失穩(wěn)破壞。

    錨桿失效;基坑事故;內(nèi)力計(jì)算;錨桿拉力;錨桿抗拔承載力

    0 引言

    隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展和城市化進(jìn)程的加快,地下空間的開發(fā)規(guī)模越來越大,特別是在沿海軟土地區(qū),基坑深度和面積越來越大,技術(shù)難度越來越高,傳統(tǒng)的支護(hù)技術(shù)難以解決問題,安全性較高的排樁加支撐的支護(hù)形式難以適應(yīng)大面積基坑,因此錨桿的研究和應(yīng)用日益增多,如方從嚴(yán)等[1]對錨桿錨固加固機(jī)理的試驗(yàn)研究,杜芳周等[2]對錨桿錨固力試驗(yàn)研究等?,F(xiàn)階段軟土地區(qū)應(yīng)用較多的錨桿的類型包括鋼筋注漿錨桿、加筋水泥攪拌土錨桿、高壓旋噴錨桿、帶漿囊袋錨桿等,但是由于淤泥質(zhì)土中錨桿抗拔承載力難以大幅度提高限制了錨桿在軟土地區(qū)的應(yīng)用,錨桿支護(hù)在軟土中的作用機(jī)理還不完善,與其在砂性土和粉土中的作用原理還有所不同,因此在實(shí)際應(yīng)用過程中基坑失敗的概率較大,據(jù)某沿海城市基坑事故統(tǒng)計(jì),80%的工程事故是采用了土釘或錨桿支護(hù);而采用了錨桿支護(hù)的工程中有70%工程出現(xiàn)基坑位移過大超過設(shè)計(jì)要求,10%的基坑出現(xiàn)險情甚至倒塌。本文通過對造成一起排樁加錨桿支護(hù)工程事故的5大原因進(jìn)行分析,并通過不同工況模擬單元計(jì)算,指出各因素導(dǎo)致錨桿拉力的增加和抗拔承載能力的降低引發(fā)了工程事故。

    1 基坑設(shè)計(jì)概況

    1.1 工程概況

    1.2 工程地質(zhì)條件

    冷凍機(jī)房附近勘察孔號為93號,基坑設(shè)計(jì)范圍內(nèi)從上到下土層分布為:①1層素填土,①2層粘土,②1層淤泥質(zhì)粘土,②2層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土,③層粉質(zhì)粘土,④1層含粉質(zhì)粘土粉砂。本工程基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)范圍內(nèi)各地質(zhì)層物理力學(xué)性質(zhì)見表1。

    圖1 基坑支護(hù)總平面布置圖

    表1 各地質(zhì)層物理力學(xué)性質(zhì)統(tǒng)計(jì)表

    圖2 基坑支護(hù)剖面圖

    1.3 原支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    原設(shè)計(jì)方案冷凍機(jī)房計(jì)算挖土深度達(dá)7.25 m,根據(jù)周邊環(huán)境特點(diǎn)、地質(zhì)條件采用兩級放坡+排樁+拉錨方案的支護(hù)形式,排樁采用600@1000鉆孔灌注樁,樁頂標(biāo)高-3.900 m。坑外設(shè)置700@500連續(xù)搭界水泥攪拌樁止水兼擋漏土帷幕。一級放坡坡高1.5 m,二級放坡坡高1.0 m。錨桿采用250加筋水泥攪拌土錨桿,長度18.00 m,錨桿水平間距1.00 m,錨固段按15.00 m計(jì)算,自由段長度取3.00 m?;又ёo(hù)剖面如圖2所示。

    采用理正軟件進(jìn)行單元計(jì)算,單元計(jì)算寬度內(nèi)的彈性支點(diǎn)水平反力Fh為97.97 kN/m,錨桿軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值NK=97.97/cos15°=101.43 kN/m。樁身最大位移34.50 mm,整體穩(wěn)定安全系數(shù)Ks=1.377。

    林德對超低溫冷庫叉車做了專業(yè)而全面的改裝,保障安全使用。如防水方面,林德超低溫冷庫叉車的駕駛室玻璃采用了特殊除霧功能的玻璃,儀表、電器線束和控制器等都做了防水保護(hù);在保溫方面,林德超低溫冷庫叉車才用了高密閉性的全封閉駕駛室,駕駛室內(nèi)部還設(shè)置有暖氣裝置;在防砸落方面,林德超低溫冷庫叉車對裸露的塑料件都做了不同的保護(hù);此外,在叉車的內(nèi)部,特種電池、耐低溫油品等的采用,保障叉車能在超低溫冷庫中正常運(yùn)轉(zhuǎn)。

    根據(jù)有關(guān)規(guī)范[4]規(guī)定:估算錨桿極限抗拔力Rk=169.65 kN/根>KtNK=1.6×101.43=162.29 kN/m(其中Kt為錨桿抗拔安全系數(shù),安全等級為一級、二級、三級的支護(hù)結(jié)構(gòu)的Kt分別不應(yīng)小于1.8、1.6、1.4),滿足設(shè)計(jì)要求。

    2 錨桿失效事故經(jīng)過

    2011年12月29日上午開始開挖北側(cè)中段冷凍機(jī)房基坑土方,機(jī)械挖土一次性挖至承臺墊層底標(biāo)高,局部承臺已澆搗混凝土墊層,晚上22∶38該區(qū)域北側(cè)冠梁突然發(fā)生整體滑移坍塌,過程持續(xù)約15 s,整個圍護(hù)系統(tǒng)向坑內(nèi)移動8.00 m左右,坑邊塔吊向坑內(nèi)水平移動約6.50 m,地面嚴(yán)重開裂、塌陷,事后測量坑邊工程樁最大位移為6.00 m。此時施工結(jié)束,施工人員全部離開,未造成人員傷亡事件。事發(fā)前監(jiān)測數(shù)據(jù)未超報警值。事故發(fā)生后施工單位立即回填了土方,拆卸了坑邊塔吊。圖3為現(xiàn)場照片。

    圖3 基坑坍塌現(xiàn)場圖片

    3 事故原因分析

    根據(jù)錨桿設(shè)計(jì)計(jì)算過程可以看出,錨桿設(shè)計(jì)計(jì)算錨桿極限抗拔承載力的標(biāo)準(zhǔn)值Rk=169.65 kN/根,是剛好滿足軸向拉力162.29 kN/m要求的安全度,但實(shí)際施工工程中只要預(yù)定的設(shè)計(jì)工況中任何一項(xiàng)發(fā)生偏差都有可能導(dǎo)致錨桿軸向拉力的標(biāo)準(zhǔn)值增大,錨桿的抗拔承載力不滿足設(shè)計(jì)安全性的要求。模擬工況采用理正軟件進(jìn)行單元計(jì)算分析如下。

    3.1 設(shè)計(jì)時挖土深度考慮不足,施工超挖

    方案設(shè)計(jì)時,冷凍機(jī)房挖土計(jì)算深度考慮至地梁墊層底標(biāo)高7.250 m,但本基坑中兩樁承臺分布較密,施工單位土方開挖時便于施工一次性開挖至承臺墊層底標(biāo)高,挖土深度為8.10 m,比原設(shè)計(jì)深度增加了0.85 m,對挖土深度8.10 m工況模擬進(jìn)行單元計(jì)算結(jié)果為:

    單元計(jì)算寬度內(nèi)的彈性支點(diǎn)水平反力Fh為122.86 kN/m,樁身最大位移45.53 mm,樁身彎矩為518.89 kN·m,整體穩(wěn)定安全系數(shù)Ks=1.242(小于規(guī)范要求的1.30)。

    3.2 基坑附近不良地質(zhì)作用

    根據(jù)事后調(diào)查結(jié)果,冷凍機(jī)房區(qū)域坑外附近存在老河道,地下水位較高,地基土物理力學(xué)參數(shù)發(fā)生突變,增大了主動土壓力,同時降低了錨桿抗拔承載力?,F(xiàn)按原計(jì)算的挖土深度7.25 m,按水土分算考慮地下水位影響,并對抗剪強(qiáng)度指標(biāo)在原設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上進(jìn)行0.9折后模擬單元計(jì)算結(jié)果為:

    單元計(jì)算寬度內(nèi)的彈性支點(diǎn)水平反力Fh為107.71 kN/m,樁身最大位移41.60 mm,樁身彎矩為443.93 kN·m,整體穩(wěn)定安全系數(shù)Ks=1.239(小于規(guī)范要求的1.30)。

    3.3 基坑北側(cè)塔吊基礎(chǔ)樁影響加大錨桿施工間距

    施工單位在冷凍機(jī)房北側(cè)布置了一臺塔吊,用于施工材料的水平垂直運(yùn)輸,塔吊基礎(chǔ)位于坑邊位置,基礎(chǔ)采用800 mm鉆孔灌注樁,錨桿設(shè)計(jì)水平間距為1.00 m。施工時為避開塔吊樁基,錨桿間距在沒有告知設(shè)計(jì)人員的情況下擅自加大,根據(jù)事故后現(xiàn)場量測,錨桿實(shí)際施工間距約為1.30 m。錨桿間距增大后模擬單元計(jì)算結(jié)果為:

    單元計(jì)算寬度內(nèi)的彈性支點(diǎn)水平反力Fh為118.54 kN/m,樁身最大位移34.94 mm,樁身彎矩為388.93 kN·m,整體穩(wěn)定安全系數(shù)Ks=1.377。

    3.4 坑外卸土放坡不滿足設(shè)計(jì)要求

    根據(jù)設(shè)計(jì)方案要求,基坑大面積開挖前應(yīng)按設(shè)計(jì)要求進(jìn)行二級卸土放坡,第一級卸土平臺寬度為1.50 m,第二級卸土平臺寬度為3.00 m,但在本基坑北側(cè)塔吊附近作為主要的施工材料堆放場地,第二級卸土平臺由原來的3.00 m減少為2.00 m,模擬單元計(jì)算結(jié)果為:

    單元計(jì)算寬度內(nèi)的彈性支點(diǎn)水平反力Fh為109.80 kN/m,樁身最大位移37.44 mm,樁身彎矩為438.64 kN·m,整體穩(wěn)定安全系數(shù)Ks=1.369。

    KtNK=1.6×109.80/cos15°=175.68 kN/m >Rk=169.65 kN/根,錨桿抗拔承載力安全度不足。

    3.5 錨桿極限抗拔承載力取值過高

    有關(guān)規(guī)范[4]規(guī)定:土層錨桿的錨固段不應(yīng)設(shè)置在未經(jīng)處理的軟弱土層。本支護(hù)設(shè)計(jì)方案計(jì)算18 m長度錨桿極限抗拔承載力估算為Rk=169.65 kN/根,實(shí)際上在淤泥質(zhì)土中錨桿施工工藝不成熟,作用機(jī)理的研究不夠完善,如此高的抗拔承載力是難以達(dá)到的:(1)本基坑支護(hù)中設(shè)計(jì)的錨桿水平間距僅為1.00 m,大大小于規(guī)范要求的“水平間距不宜小于1.50 m”的要求,群錨效應(yīng)和土體的蠕變變形非常明顯,僅對承載力進(jìn)行0.9倍折減是不夠的;(2)設(shè)計(jì)采用18 m錨桿,根據(jù)《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 120-99)[3]規(guī)定,“錨桿自由段長度不宜小于5 m并應(yīng)超過潛在滑裂面1.5 m”。

    根據(jù)文獻(xiàn)[3]提供的公式計(jì)算,錨桿自由段長度計(jì)算值為 lf=7.50 m。這樣錨固段長度 la=10.50 m,按照此錨固段長度計(jì)算的錨桿極限抗拔承載力僅為Rk=132 kN/根,這與事故發(fā)生后對未破壞的錨桿進(jìn)行抗拔實(shí)驗(yàn)結(jié)果為Rk=135 kN/根是相吻合的,比原設(shè)計(jì)提供的Rk=169.65 kN/根降低29%。原設(shè)計(jì)中根據(jù)錨桿注漿工藝人為設(shè)定錨桿自由段長度為3.00 m、錨固段長度為15.00 m是不合理的,導(dǎo)致錨桿極限抗拔承載力虛高。

    事實(shí)上,本基坑發(fā)生坍塌事故主要是以上5大方面原因綜合作用的結(jié)果,對以上5大方面原因進(jìn)行單元計(jì)算模擬后,內(nèi)力分析如圖4所示。根據(jù)計(jì)算可知,單元計(jì)算寬度內(nèi)的彈性支點(diǎn)水平反力Fh已經(jīng)達(dá)到173.44 kN/m,樁身最大位移57.39 mm,整體穩(wěn)定安全系數(shù)僅為 Ks=1.112。KtNK=1.6×173.44/cos15°=287.29 kN/m >>Rk=132 kN/根,錨桿抗拔承載力安全度嚴(yán)重不足而失效。

    表2 單元計(jì)算匯總表

    圖4 綜合因素作用下內(nèi)力計(jì)算

    以上5個因素是導(dǎo)致本基坑事故發(fā)生的主要原因,需要指出,在實(shí)際施工時還有很多實(shí)際因素未考慮,如墻后地面超載、支護(hù)樁的施工質(zhì)量、錨桿的施工工藝、土方開挖等。這些因素也都會影響支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和錨桿抗拔承載力。另外,地質(zhì)勘察報告提供的土體力學(xué)性能指標(biāo)也是影響設(shè)計(jì)的關(guān)鍵因素。

    4 結(jié)論

    根據(jù)以上原因分析進(jìn)行單元計(jì)算結(jié)果匯總見表2。從表2可以得出如下結(jié)論。

    (1)計(jì)算挖土深度考慮不足、不良地質(zhì)作用、錨桿間距超過設(shè)計(jì)要求、卸土放坡不足、錨桿抗拔承載力取值過高等5個因素單獨(dú)作用時計(jì)算的錨桿軸向拉力全部超過了錨桿抗拔承載力的安全度要求,每個因素的發(fā)生都有導(dǎo)致錨桿失效的可能,都是基坑事故的誘因。

    (2)本基坑事故是在5大原因共同作用下,錨桿軸向拉力的設(shè)計(jì)值大大超過錨桿抗拔承載力引發(fā)錨桿失效,基坑失穩(wěn)而坍塌。

    (3)設(shè)計(jì)計(jì)算挖土深度考慮不足導(dǎo)致錨桿軸向拉力增加25.4%;錨桿間距增大導(dǎo)致錨桿軸向拉力增加21%;不良地質(zhì)、卸土放坡不足等原因?qū)е洛^桿軸向拉力增加各為12%、10%左右。計(jì)算挖土深度考慮不足和任意加大錨桿間距是引起錨桿內(nèi)力增大的主要因素。

    (4)根據(jù)單元計(jì)算結(jié)果,計(jì)算挖土深度不足、不良地質(zhì)作用這兩個因素還直接導(dǎo)致了整體穩(wěn)定性安全系數(shù)不滿足規(guī)范要求。

    (5)軟土中錨桿抗拔承載力較低,設(shè)計(jì)布置的錨桿水平間距難以滿足不小于1.50 m的規(guī)范[4]要求,因此錨桿抗拔承載力的標(biāo)準(zhǔn)值取值必須加大折減;錨桿的錨固段和自由段的長度并不是根據(jù)錨桿施工工藝人為設(shè)定,而是與墻后潛在的滑裂面有關(guān),錨桿抗拔承載力估算時必須正確計(jì)算錨固段長度。淤泥質(zhì)土中錨桿極限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值必須根據(jù)現(xiàn)場抗拔實(shí)驗(yàn)和蠕變實(shí)驗(yàn)綜合確定。

    (6)根據(jù)內(nèi)力圖(圖4)可知,樁身全部位于淤泥土中,支護(hù)樁樁身變形較大,支護(hù)樁底端“踢腳”變形明顯,因此在滿足計(jì)算情況下適當(dāng)增加支護(hù)樁的長度是必要的。

    [1] 方從嚴(yán),卓家壽,等.錨固加固機(jī)理的試驗(yàn)研究現(xiàn)狀[J].河海大學(xué)學(xué)報,2005,(6).

    [2] 杜芳周,高新鋒,高富強(qiáng),等.錨桿錨固力試驗(yàn)研究現(xiàn)狀[J].煤礦開采,2009,(3).

    [3] JGJ 120-99,建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程[S].

    [4] GB 50007-2011,建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

    [5] CEC S22:90,土層錨桿設(shè)計(jì)與施工規(guī)范[S].

    [6] CEC S147:2004,加筋水泥土樁錨支護(hù)技術(shù)規(guī)程[S].

    [7] GB 50021-2001,巖土工程勘察規(guī)范[S].

    [8] 基坑工程手冊(第二板)[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2009.

    [9] CEC S22:2005,巖土錨桿(索)技術(shù)規(guī)程[S].

    Analysis on the Causes of Anchor Bolt Failure Accident in a Foundation Pit

    /XIONG Chu-yan(Ningbo Civil Architectural Design & Research Co.,Ltd.,Ningbo Zhejiang 315020,China)

    In the process of the foundation pit excavation of a freezing room with 8.10 meters depth,which is in a large foundation pit in coastal soft soil area,collapse caused by anchor bolt failure occurred.By the analysis and calculation comparisons of simulation working conditions element internal force in 5 aspects:insufficient consideration of digging depth,bad geological environment,bolt spacing exceeding the design requirements,insufficient range of step-slope by soil dumping and taking higher value of anchor pullout capacity,it was concluded that the increased anchor tension design value greatly exceeded the anchor anti-pulling force capacity by the comprehensive influence of above 5 aspects,which led the anchor bolt failure and the instability of foundation pit.

    anchor bolt failure;foundation pit accident;internal force calculation;force of anchor bolt;anti-pulling force capacity of anchor

    TU473.2

    A

    1672-7428(2012)07-0052-04

    2012-02-16;

    2012-05-27

    熊楚炎(1972-),男(漢族),浙江寧波人,寧波市民用建筑設(shè)計(jì)研究院巖土設(shè)計(jì)所所長、高級工程師、注冊巖土工程師,巖土工程專業(yè),從事地下室基坑支護(hù)設(shè)計(jì)及施工方面的設(shè)計(jì)研究工作,浙江省寧波市江北區(qū)槐樹路40號,xiongchuyan@163.com。

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