空間推進(jìn)系統(tǒng)可靠性評(píng)估方法的改進(jìn)

陳慶

（上?？臻g推進(jìn)研究所，上海201112）

0 引言

各種飛行器在研制中十分重視產(chǎn)品的可靠性，對(duì)組成的各分系統(tǒng)分配了明確的可靠性指標(biāo)。在推進(jìn)系統(tǒng)研制中，產(chǎn)品的可靠性考核和驗(yàn)證是一項(xiàng)重要的工作，在很大程度上影響著研制工作的時(shí)間和經(jīng)費(fèi)成本，因此在產(chǎn)品研制策劃時(shí)需要科學(xué)地制定產(chǎn)品可靠性考核方案，花最短的時(shí)間和最小的經(jīng)費(fèi)代價(jià)達(dá)到總體分配的可靠性指標(biāo)。本文通過(guò)改進(jìn)推進(jìn)系統(tǒng)可靠性評(píng)估方法來(lái)優(yōu)化可靠性考核方案，滿足總體的可靠性指標(biāo)。

1 推進(jìn)系統(tǒng)組成及工作原理

推進(jìn)系統(tǒng)的功能是接受控制系統(tǒng)指令信號(hào)，短脈沖或長(zhǎng)穩(wěn)態(tài)打開和關(guān)閉指定的固定推力器，為飛行器姿態(tài)控制和正推加速等提供動(dòng)力。

以恒壓擠壓式單組元催化分解推進(jìn)系統(tǒng)為例，典型的系統(tǒng)原理見圖1，主要由高壓氣瓶、充氣閥、貯箱、加注閥、電爆閥、減壓閥、液路膜片、多臺(tái)推力器和各種結(jié)構(gòu)件組成。

2 可靠性的傳統(tǒng)分析方法

2.1 可靠性模型的假設(shè)

可靠性模型采用的一般假設(shè)如下：

在分析產(chǎn)品的可靠性時(shí)考慮可靠性框圖方框所代表的單元的可靠性特征值；

所有連接方框的線沒(méi)有可靠性值，不代表與產(chǎn)品有關(guān)的導(dǎo)線和連接器；

產(chǎn)品的所有輸入在規(guī)范極限之內(nèi)；

用框圖中一個(gè)方框表示的單元或功能失效就會(huì)造成整個(gè)產(chǎn)品的失效，有代替工作模式的除外；

就失效概率來(lái)說(shuō)，用一個(gè)方框表示的每一單元或功能的失效概率是相互獨(dú)立的；

當(dāng)軟件可靠性沒(méi)有納入可靠性模型時(shí)，應(yīng)假設(shè)整個(gè)軟件是完全可靠的；

當(dāng)人員可靠性沒(méi)有納入產(chǎn)品可靠性模型時(shí)，應(yīng)假設(shè)人員完全可靠，而且人員與產(chǎn)品之間沒(méi)有互相作用問(wèn)題。

2.2 產(chǎn)品的失效定義

推進(jìn)系統(tǒng)可靠性模型中考慮的各單機(jī)產(chǎn)品失效模式如下：

氣瓶 殼體破壞，造成增壓氣體損失；

電爆閥 電爆閥未按要求工作，造成系統(tǒng)無(wú)法工作；

減壓閥 啟動(dòng)后出口壓力不正常，影響系統(tǒng)正常工作；

貯箱 貯箱破壞，造成推進(jìn)劑損失或無(wú)法正常供應(yīng)；

液路膜片 膜片未破，造成系統(tǒng)無(wú)法工作；

推力器 未按指令要求點(diǎn)火和提供控制力；

安裝結(jié)構(gòu) 結(jié)構(gòu)件破壞或管路斷裂、密封失效，造成系統(tǒng)無(wú)法正常工作。

2.3 可靠性框圖

根據(jù)推進(jìn)系統(tǒng)的功能及工作原理，對(duì)系統(tǒng)完成預(yù)定功能起決定作用的單機(jī)確定為系統(tǒng)的串聯(lián)節(jié)點(diǎn)，結(jié)合可靠性模型假設(shè)，據(jù)此建立的系統(tǒng)可靠性框圖見圖2a。

對(duì)于系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)件，通常單獨(dú)考核，不作為串聯(lián)環(huán)節(jié)之一計(jì)入系統(tǒng)可靠性指標(biāo)范圍內(nèi)。

2.4 可靠性數(shù)學(xué)模型

可靠性框圖中的每一個(gè)方框代表一個(gè)具有可靠性值的單元，所有方框連線沒(méi)有可靠性值，但連線兩端的方框通過(guò)連線存在相互作用，影響產(chǎn)品可靠性。擠壓式推進(jìn)系統(tǒng)影響產(chǎn)品可靠性的相互作用十分微弱，因而可假設(shè)所有方框?qū)ν瓿扇蝿?wù)成敗來(lái)說(shuō)是相互獨(dú)立的?？煽啃钥驁D只表明各單元在可靠性方面的邏輯關(guān)系，不表明各單元之間物理上及時(shí)間上的關(guān)系。系統(tǒng)的可靠性模型為由上述可靠性框圖中各方框（單機(jī)）組成的串聯(lián)結(jié)構(gòu)可靠性模型，系統(tǒng)的總可靠度R為：

式中：Rk為第k個(gè)單機(jī)的可靠性。

2.5 可靠性分配

推進(jìn)系統(tǒng)為不可修復(fù)的機(jī)電產(chǎn)品，其可靠性分配應(yīng)采用評(píng)分法，分配因子是產(chǎn)品復(fù)雜性、成熟性、工作時(shí)間以及環(huán)境條件的等級(jí)的函數(shù)，等級(jí)可由工程人員獨(dú)自確定或在一定范圍內(nèi)采取表決的方法確定。等級(jí)值在1～10之間，并按下述的方法確定：

復(fù)雜性 最復(fù)雜的系統(tǒng)的等級(jí)為10，最簡(jiǎn)單的系統(tǒng)等級(jí)為1；

成熟性 最不成熟的設(shè)計(jì)或方法的等級(jí)為10，充分成熟的設(shè)計(jì)或方法的等級(jí)為1；

工作時(shí)間 整個(gè)任務(wù)期內(nèi)部都工作的單機(jī)的等級(jí)為10，任務(wù)期內(nèi)工作時(shí)間最少的單機(jī)的等級(jí)為1；

環(huán)境條件 預(yù)計(jì)會(huì)在十分惡劣的環(huán)境中工作的單機(jī)的等級(jí)為10，環(huán)境條件最好的單機(jī)等級(jí)為1。

分配因子按下列公式求得

式中：Ck為第k個(gè)單機(jī)的分配因子；Wk為第k個(gè)單機(jī)各因素的等級(jí)值之積；W為各單機(jī)各因素等級(jí)之積的和；rik為第k個(gè)分系統(tǒng)第i個(gè)因素的等級(jí)。i=1表示復(fù)雜性；i=2表示成熟性；i=3表示工作時(shí)間；i=4表示環(huán)境條件。

2.6 可靠性考核評(píng)估方法

在對(duì)推進(jìn)系統(tǒng)各單機(jī)任務(wù)功能、工作原理以及失效模式進(jìn)行研究分析的基礎(chǔ)上，結(jié)合其不同的特點(diǎn)和具體情況，確定可靠性評(píng)估特征量，采用工程可行的計(jì)量型（威布爾壽命型、指數(shù)壽命型、應(yīng)力－強(qiáng)度型）或成敗型方法評(píng)估產(chǎn)品的可靠性。

某些產(chǎn)品如液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的渦輪泵失效具有耗損性質(zhì)，失效率并非恒值，其失效壽命數(shù)據(jù)符合威布爾分布，用威布爾壽命型方法評(píng)估。

某些產(chǎn)品如電子產(chǎn)品，其失效壽命符合指數(shù)分布，用指數(shù)壽命型方法評(píng)估。

某些產(chǎn)品如結(jié)構(gòu)件，其失效取決于所受的應(yīng)力和強(qiáng)度分布，用應(yīng)力－強(qiáng)度型方法評(píng)估。

有些產(chǎn)品只要求試驗(yàn)結(jié)果取兩種對(duì)立狀態(tài)，例如成功與失敗、合格與不合格、好與壞等，且各次試驗(yàn)彼此獨(dú)立，這樣的產(chǎn)品稱為成敗型產(chǎn)品，用成敗型方法評(píng)估。

上述各種類型的可靠性評(píng)估具體方法可見參考文獻(xiàn) [3]，推進(jìn)系統(tǒng)的可靠性評(píng)估大多符合威布爾型或成敗型方法的要求。

3 可靠性評(píng)估方法的改進(jìn)

3.1 可靠性框圖

推進(jìn)系統(tǒng)可靠性除各單機(jī)可靠性外，系統(tǒng)安裝結(jié)構(gòu)的可靠性也是一個(gè)重要環(huán)節(jié)，一旦安裝結(jié)構(gòu)破壞，必將引起系統(tǒng)失效。因此，對(duì)以上可靠性框圖作出改進(jìn)，將安裝結(jié)構(gòu)也作為系統(tǒng)可靠性串聯(lián)環(huán)節(jié)之一，使之更符合實(shí)際情況，見圖2b。

3.2 串聯(lián)系統(tǒng)可靠性評(píng)估

推進(jìn)系統(tǒng)可靠性評(píng)估根據(jù)可靠性模型和框圖可采用串聯(lián)系統(tǒng)的評(píng)估方法，L-M（Lindstrom-Maddens）法是一種實(shí)用效果較好的方法，它是根據(jù)串聯(lián)系統(tǒng)可靠性取決于組成系統(tǒng)的最薄弱環(huán)節(jié)這個(gè)事實(shí)，利用各組成單元試驗(yàn)數(shù)據(jù)折合成系統(tǒng)等效試驗(yàn)數(shù)據(jù)，然后進(jìn)行系統(tǒng)可靠性評(píng)估。

設(shè)系統(tǒng)由k個(gè)單元組成，試驗(yàn)數(shù)據(jù)為（ni，為第i個(gè)單元的試驗(yàn)數(shù)，F(xiàn)i為第i個(gè)單元的失敗數(shù)，則系統(tǒng)可靠性最大似然估計(jì)為

記 [F]為不超過(guò)F的整數(shù)部分，取定置信度γ，由下式解得R1：

由下式解得R2

最后按F在（R1，R2）中進(jìn)行線性內(nèi)插，內(nèi)插值即為系統(tǒng)可靠性置信下限的近似值RL。

該方法適用于成敗型試驗(yàn)數(shù)據(jù)單元的串聯(lián)系統(tǒng)可靠性綜合評(píng)估，使用簡(jiǎn)便，但對(duì)系統(tǒng)組成單元屬非成敗型試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，必須通過(guò)另外的轉(zhuǎn)換方法將其轉(zhuǎn)變?yōu)槌蓴⌒蛿?shù)據(jù)。下面介紹一種轉(zhuǎn)換方法。

4 可靠性評(píng)估實(shí)例

4.1 可靠性分配

以某型號(hào)推進(jìn)系統(tǒng)為例，其原理參見圖1，根據(jù)總體技術(shù)要求配置貯箱2個(gè)，安裝在俯仰、偏航和滾動(dòng)方向的姿控推力器8臺(tái)，正推推力器4臺(tái)，總體分配的系統(tǒng)可靠性為0.985（置信度γ=0.7），涉及圖2可靠性框圖的主要單機(jī)配套表及按上述方法開展的可靠性指標(biāo)分配見表1。

表1 單機(jī)組成及可靠性分配表Tab.1 Components and their reliability assignment list

4.2 單機(jī)可靠性評(píng)估

工程上，根據(jù)上述可靠性數(shù)學(xué)理論已將處理方法通過(guò)開發(fā)計(jì)算機(jī)軟件固化下來(lái)，評(píng)估時(shí)輸入有關(guān)指標(biāo)要求和試驗(yàn)結(jié)果，運(yùn)行軟件即可得到可靠性評(píng)估值。

以下將闡述推進(jìn)系統(tǒng)各單機(jī)的可靠性特征參數(shù)、任務(wù)指標(biāo)、考核方案以及使用程序評(píng)估得到的可靠性數(shù)值列于表2中，評(píng)估時(shí)置信度根據(jù)總體要求取γ=0.7，m為表征生產(chǎn)設(shè)備和工藝穩(wěn)定性的參數(shù)，假定m=3.0。

4.2.1 氣瓶

氣瓶為機(jī)械結(jié)構(gòu)產(chǎn)品，用于貯存高壓氣體，其測(cè)試過(guò)程中需經(jīng)過(guò)多次充放氣。氣瓶的主要失效模式為殼體疲勞破壞。選擇氣瓶充、放氣次數(shù)作為特征量，通過(guò)壓力循環(huán)壽命試驗(yàn)驗(yàn)證氣瓶是否滿足可靠性，用威布爾分布方法進(jìn)行評(píng)估。

取2個(gè)氣瓶，每個(gè)進(jìn)行100次壓力循環(huán)試驗(yàn)，按任務(wù)次數(shù)為5次（分別是氣瓶驗(yàn)收試驗(yàn)中常規(guī)氣檢、檢漏各1次，總裝過(guò)程中氣瓶檢漏1次，靶場(chǎng)測(cè)試中氣瓶氣檢1次，飛行過(guò)程中氣瓶工作1次），用威布爾方法評(píng)估可靠性。

4.2.2 電爆閥

推進(jìn)系統(tǒng)的電爆閥用于隔離高壓氣體，主要失效模式為電爆未按要求起爆打開。

截至目前，推進(jìn)系統(tǒng)該種電爆閥可靠性試驗(yàn)累計(jì)子樣達(dá)300臺(tái)，用成敗型方法評(píng)估可靠性。

4.2.3 減壓閥

推進(jìn)系統(tǒng)使用減壓閥將高壓氣體調(diào)節(jié)至擠壓貯箱中推進(jìn)劑所需的較低壓力氣體。減壓閥的出口壓力決定了發(fā)動(dòng)機(jī)工作性能的穩(wěn)定性和系統(tǒng)的安全性，減壓閥的主要失效模式是在高壓氣體的啟動(dòng)沖擊下閥門可能出現(xiàn)共鳴現(xiàn)象，從而造成出口壓力出現(xiàn)明顯的低頻振蕩及突然衰減或升高。因此，減壓閥的可靠性評(píng)估選用啟動(dòng)沖擊次數(shù)為特征量。

取2臺(tái)減壓閥，每臺(tái)進(jìn)行30次啟動(dòng)沖擊試驗(yàn)，按任務(wù)次數(shù)為1次，用威布爾方法評(píng)估可靠性。

4.2.4 貯箱

貯箱用于貯存、供應(yīng)推進(jìn)劑，失效模式主要為殼體或膜片的疲勞破壞。

取2個(gè)貯箱，每個(gè)進(jìn)行100次排放試驗(yàn)，按任務(wù)次數(shù)為2次（裝配過(guò)程中測(cè)試折算成1次，飛行中工作1次），用威布爾方法評(píng)估可靠性。

4.2.5 液路膜片

液路膜片用于系統(tǒng)未工作時(shí)將推進(jìn)劑隔離在貯箱內(nèi)，主要失效模式是未按要求破裂。

截至目前，推進(jìn)系統(tǒng)膜片的累計(jì)使用子樣數(shù)已達(dá)900件以上，用成敗型方法評(píng)估可靠性。

4.2.6 姿控推力器

姿控推力器主要為脈沖工作方式，對(duì)單機(jī)可靠性鑒定的主要內(nèi)容是考核脈沖工作可靠性。

取32臺(tái)姿控推力器，每臺(tái)進(jìn)行30 000次脈沖點(diǎn)火試驗(yàn)，按任務(wù)次數(shù)為10 000次，用威布爾方法評(píng)估可靠性。

4.2.7 正推推力器

與姿控推力器類似，正推推力器也以脈沖工作次數(shù)作為可靠性考核特征量。

取9臺(tái)正推推力器，每臺(tái)進(jìn)行20 000次脈沖點(diǎn)火試驗(yàn)，按任務(wù)次數(shù)為3 000次，用威布爾方法評(píng)估可靠性。

4.2.8 安裝結(jié)構(gòu)可靠性評(píng)估

推進(jìn)系統(tǒng)安裝結(jié)構(gòu)可靠性主要問(wèn)題在于發(fā)動(dòng)機(jī)在振動(dòng)環(huán)境條件下結(jié)構(gòu)強(qiáng)度是否可靠，因此對(duì)整機(jī)考核的主要內(nèi)容是整機(jī)振動(dòng)壽命試驗(yàn)。推進(jìn)系統(tǒng)以全箭飛行中振動(dòng)環(huán)境最惡劣的量級(jí)和對(duì)應(yīng)時(shí)間，一般以振動(dòng)環(huán)境最惡劣的火箭一級(jí)飛行時(shí)間約2 min作為可靠性考核的任務(wù)要求，第1套按鑒定級(jí)振動(dòng)量級(jí)試驗(yàn)2 min，滿足結(jié)構(gòu)強(qiáng)度考核要求，第2套按驗(yàn)收級(jí)振動(dòng)量級(jí)試驗(yàn)以滿足分配的可靠性指標(biāo)要求。

以2套推進(jìn)系統(tǒng)，第1套進(jìn)行鑒定級(jí)振動(dòng)試驗(yàn)2 min，第2套進(jìn)行驗(yàn)收級(jí)振動(dòng)試驗(yàn)30 min，按任務(wù)時(shí)間為2 min，用威布爾方法評(píng)估可靠性。

表2 推進(jìn)系統(tǒng)各串聯(lián)單機(jī)可靠性評(píng)估值Tab.2 Reliability assessment for all the series connection components of propulsion system

4.3 系統(tǒng)可靠性評(píng)估

4.3.1 傳統(tǒng)的方法評(píng)估

以現(xiàn)有可靠性考核方案的數(shù)據(jù)，按照可靠性數(shù)學(xué)模型，采用傳統(tǒng)方法評(píng)估的系統(tǒng)可靠性為各單機(jī)可靠性下限的乘積（不含安裝結(jié)構(gòu)），即

該評(píng)估結(jié)果未能滿足總體的可靠性指標(biāo)要求，主要原因在于按成敗型評(píng)估的電爆閥和液路膜片的可靠性評(píng)估值較低，未達(dá)到分配值要求。

4.3.2 改進(jìn)的方法評(píng)估

采用L-M法評(píng)估串聯(lián)系統(tǒng)可靠性如下：

系統(tǒng)等效試驗(yàn)數(shù)為

系統(tǒng)等效失敗數(shù)為

則該推進(jìn)系統(tǒng)可靠性下限為0.986 792（點(diǎn)估計(jì)0.992 300），該值比傳統(tǒng)方法評(píng)估所得的可靠性下限值0.981 754更高，能夠滿足0.985的總體要求。

4.3.3 評(píng)估結(jié)果對(duì)比分析

傳統(tǒng)方法評(píng)估的推進(jìn)系統(tǒng)可靠性為各環(huán)節(jié)的可靠性下限乘積，由于按成敗型評(píng)估的電爆閥和液路膜片的可靠性評(píng)估值較低，造成最終系統(tǒng)的可靠性評(píng)估下限更低。事實(shí)上，按成敗型評(píng)估產(chǎn)品的可靠性限于試驗(yàn)子樣數(shù)少，所得的可靠性下限低，不足以說(shuō)明產(chǎn)品實(shí)際的能力。這種按成敗型方法評(píng)估，而實(shí)際失敗數(shù)為0的情況，產(chǎn)品可靠性下限已較大地偏離了產(chǎn)品發(fā)生故障的真實(shí)概率，造成可靠性評(píng)估數(shù)據(jù)更偏于保守，增加了產(chǎn)品的研制難度和考核要求。

改進(jìn)后推進(jìn)系統(tǒng)可靠性評(píng)估采用L-M法，從評(píng)估方法可以看出，在計(jì)算系統(tǒng)等效失敗數(shù)時(shí)，各單機(jī)的可靠性采用了點(diǎn)估計(jì)值而非可靠性下限，這樣更符合系統(tǒng)實(shí)際的失效概率，結(jié)果更合理和可信。以上述系統(tǒng)等效試驗(yàn)數(shù)和等效失敗數(shù)按成敗型評(píng)估的串聯(lián)系統(tǒng)可靠性數(shù)據(jù)更能夠反映系統(tǒng)的實(shí)際情況，防止了對(duì)系統(tǒng)各單機(jī)的過(guò)嚴(yán)考核要求。

4.3.4 可靠性再分配和評(píng)估結(jié)果

推進(jìn)系統(tǒng)以同樣的可靠性考核試驗(yàn)數(shù)據(jù)，采用L-M法評(píng)估比傳統(tǒng)方法所得可靠性更高，而且還有一定裕度，因此可進(jìn)行可靠性指標(biāo)的再分配，在滿足系統(tǒng)可靠性指標(biāo)的情況下，降低高難度環(huán)節(jié)可靠性指標(biāo)，減少技術(shù)指標(biāo)和研制費(fèi)用。

該推進(jìn)系統(tǒng)中研制難度最大的是姿控推力器，可靠性考核方案取26臺(tái)姿控推力器，每臺(tái)進(jìn)行30 000次脈沖點(diǎn)火試驗(yàn)時(shí)，則其可靠性點(diǎn)估計(jì)為0.999 013，成敗型試驗(yàn)數(shù)為2 273，失敗數(shù)2.24，可靠性下限為0.998 286，同樣以L-M方法評(píng)估推進(jìn)系統(tǒng)的可靠性為0.985 118，滿足總體可靠性指標(biāo)要求。

從以上L-M方法評(píng)估的實(shí)例可以看出，電爆閥和液路膜片以成敗型方法評(píng)估的試驗(yàn)數(shù)是基于真實(shí)的試驗(yàn)子樣，比其余單機(jī)按威布爾評(píng)估方法折算的試驗(yàn)數(shù)少得多，不足以說(shuō)明該單機(jī)的實(shí)際水平，只是限于研制經(jīng)費(fèi)和時(shí)間條件，未開展足夠多的可靠性試驗(yàn)考核，因此在可靠性評(píng)估時(shí)采用該數(shù)值作為系統(tǒng)等效試驗(yàn)數(shù)是過(guò)于苛刻了，這從該單機(jī)的等效失敗數(shù)為0，其他單機(jī)等效失敗數(shù)為2.24就能看出差別。

若在用L-M法評(píng)估系統(tǒng)可靠性時(shí)剔除成敗型方法評(píng)估的試驗(yàn)數(shù)，其余單機(jī)折算的成敗型試驗(yàn)數(shù)最小值發(fā)生在姿控推力器上，這一結(jié)果與按威布爾方法評(píng)估姿控推力器單機(jī)可靠性最低是相吻合的，因此L-M法評(píng)估系統(tǒng)可靠性時(shí)進(jìn)一步的改進(jìn)方法是剔除按成敗型方法考核且失敗數(shù)為0的試驗(yàn)數(shù)，重新評(píng)估推進(jìn)系統(tǒng)的可靠性為：

系統(tǒng)等效試驗(yàn)數(shù)n*=2 797，系統(tǒng)等效失敗數(shù)F=21.53

系統(tǒng)可靠性下限R=0.991 154，點(diǎn)估計(jì)=0.992 302。

如此評(píng)估得到的系統(tǒng)可靠性值更高，可再次進(jìn)行可靠性分配，降低姿控推力器單機(jī)的可靠性指標(biāo)和試驗(yàn)次數(shù)。取14臺(tái)姿控推力器，每臺(tái)進(jìn)行30 000次脈沖點(diǎn)火試驗(yàn)時(shí)，則其可靠性點(diǎn)估計(jì)為0.998 168，成敗型試驗(yàn)數(shù)為1 224，失敗數(shù)2.24，可靠性下限為0.996 820，同樣以L-M方法評(píng)估推進(jìn)系統(tǒng)的可靠性下限為0.986 434，滿足總體要求，但單機(jī)在同樣考核方案所需試驗(yàn)子樣數(shù)從32臺(tái)減少至14臺(tái)。

該推進(jìn)系統(tǒng)可靠性評(píng)估方法，解決了傳統(tǒng)方法評(píng)估對(duì)產(chǎn)品提出的過(guò)于苛刻的要求，評(píng)估得到數(shù)據(jù)更合理、可信，是一種具有優(yōu)勢(shì)、值得推薦的方法。

5 結(jié)論

對(duì)傳統(tǒng)的空間推進(jìn)系統(tǒng)可靠性評(píng)估方法進(jìn)行了改進(jìn)，將推進(jìn)系統(tǒng)安裝結(jié)構(gòu)作為可靠性評(píng)估的串聯(lián)環(huán)節(jié)之一，更符合實(shí)際情況。

采用L-M串聯(lián)系統(tǒng)可靠性評(píng)估方法得到的推進(jìn)系統(tǒng)可靠性數(shù)據(jù)更合理，在同樣的試驗(yàn)方案情況下，比傳統(tǒng)方法評(píng)估的可靠性更高，防止了傳統(tǒng)方法對(duì)產(chǎn)品提出的過(guò)于苛刻要求。

在滿足總體提出的可靠性指標(biāo)前提下，通過(guò)可靠性指標(biāo)的再分配可降低推進(jìn)系統(tǒng)中可靠性最薄弱環(huán)節(jié)的可靠性指標(biāo)，降低了推進(jìn)系統(tǒng)的研制難度，同時(shí)也減少了試驗(yàn)次數(shù)，節(jié)省了經(jīng)濟(jì)成本和試驗(yàn)時(shí)間。對(duì)推進(jìn)系統(tǒng)可靠性考核、評(píng)估有較好的推廣前景。

[1]國(guó)防科學(xué)技術(shù)委員會(huì).GJB813-90可靠性模型的建立和可靠性預(yù)計(jì)[S].北京:國(guó)防科工委軍標(biāo)出版發(fā)行部,1990.

[2]中國(guó)航空航天工業(yè)部.QJ2234-92飛航導(dǎo)彈武器系統(tǒng)可靠性設(shè)計(jì)[S].北京:中國(guó)航空航天工業(yè)部第七O八研究所,1992.

[3]周正伐.航天可靠性工程[M].北京:中國(guó)宇航出版社,2008.

[4]中國(guó)航天工業(yè)總公司.QJ2933-97地(艦)空導(dǎo)彈武器系統(tǒng)可靠性設(shè)計(jì)與分析指南[S].北京:中國(guó)航天工業(yè)總公司第七O八研究所,1997.

[5]中國(guó)航天工業(yè)總公司.QJ2172A-2005衛(wèi)星可靠性設(shè)計(jì)指南[S].北京:中國(guó)航天工業(yè)總公司第七O八研究所,2005.

[6]中國(guó)航天工業(yè)總公司.QJ1408A-98航天產(chǎn)品可靠性保證要求[S].北京:中國(guó)航天工業(yè)總公司第七O八研究所,1998.