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    一種新型高強度鉆桿的研制

    2012-10-08 05:23:08王慧嶺滿國祥
    地質(zhì)裝備 2012年1期
    關(guān)鍵詞:探礦機械性能調(diào)質(zhì)

    王慧嶺,滿國祥

    (石家莊探礦機械廠,河北 石家莊050081)

    1 概述

    隨著全世界資源危機的出現(xiàn),深部探礦工程迅速發(fā)展,對鉆具的質(zhì)量也提出了更高要求。在深部探礦鉆具中,鉆桿是必不可少的鉆具之一,是鉆柱的主要組成部分,也是地面旋轉(zhuǎn)系統(tǒng)、提升系統(tǒng)、循環(huán)系統(tǒng)與鉆鋌、鉆頭連接的主要部件,通過它們達到轉(zhuǎn)盤帶動鉆頭旋轉(zhuǎn),大鉤帶動鉆頭升降,泥漿送到井底形成循環(huán),從而實現(xiàn)鉆頭破碎巖層并連續(xù)鉆進。鉆桿能否正常、安全地工作,是鉆探工程能否正常進行的關(guān)鍵之一,在鉆探工程中具有至關(guān)重要的地位。正常鉆進時,鉆桿在井下要承受拉伸、壓縮、扭曲等復(fù)雜交變應(yīng)力和泥漿酸化的影響,工作條件極為惡劣。隨著工作頻率的增大,使用時間過長,將形成疲勞裂紋,嚴(yán)重腐蝕坑等。因此,提高鉆桿抗交變應(yīng)力能力,對深部探礦施工,提高鉆桿使用效率,減少事故發(fā)生,從而提高探礦施工整體經(jīng)濟效益具有十分積極的意義。

    2 鉆桿主要失效形式及部位

    目前國內(nèi)外深部探礦鉆井施工中所用的高強度鉆桿都是利用摩擦焊接技術(shù)將接頭和桿體焊接成一體。鉆桿的質(zhì)量取決于鉆桿管體、接頭及焊接區(qū)域。鉆桿的失效形式主要是疲勞斷裂、腐蝕疲勞和超載;失效部位主要在鉆桿管體加厚過渡區(qū)、鉆桿接頭螺紋和焊縫區(qū)三個部位。因此,研究和改進鉆桿生產(chǎn)工藝技術(shù),提高鉆桿抗交變應(yīng)力的能力也應(yīng)從這三個部位著手。

    3 鉆桿管體加厚過渡區(qū)的研究

    3.1 鉆桿管體材料的選擇

    目前,市場廣泛使用的是R780鉆桿。我們選擇的是API標(biāo)準(zhǔn)中的G105鋼級鉆桿,兩種鋼級鉆桿性能參數(shù)見表1??梢钥闯觯cR780鉆桿相比,G105鋼級鉆桿抗拉強度提高了1.7%(13MPa),屈服強度提高了39.2%(204MPa)。

    3.2 鉆桿管體內(nèi)加厚過渡區(qū)的結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    鉆桿加厚過渡帶內(nèi)錐面在墩粗過程中容易出現(xiàn)褶皺、微裂紋等表面缺陷。鉆桿在使用過程中,加厚過渡帶容易形成應(yīng)力集中,尤其在狗腿井段部位所受的反復(fù)載荷作用下,表面容易形成疲勞裂紋源,導(dǎo)致刺漏甚至斷裂事故發(fā)生。

    經(jīng)過分析研究,我們修改了鉆桿墩粗模具的結(jié)構(gòu)尺寸,將內(nèi)加厚過渡帶消失點提高至外加厚區(qū)域內(nèi),見圖1,這樣應(yīng)力集中就不會出現(xiàn)在此位置,該處就不易形成疲勞裂紋源,可有效地保護鉆桿不從內(nèi)壁開裂。

    圖1

    4 接頭及螺紋的研究

    4.1 接頭材料選擇

    通過比較國內(nèi)各鋼廠鉆桿接頭用鋼的冶金質(zhì)量、熱處理要求,我們選擇的是江陰興澄特鋼有限公司生產(chǎn)的4137H鋼種,主要化學(xué)成分見表2。

    4.2 熱處理工藝

    我們選用鍛造接頭,對接頭材料進行反復(fù)鍛造,可消除或削弱材料中的帶狀組織。然后對接頭的熱處理進行了試驗研究,確定出調(diào)質(zhì)處理工藝為860℃×1.5h油冷+600℃×2.5h水冷。處理后的接頭逐個進行表面硬度自動檢測和磁粉探傷,并根據(jù)爐號取樣進行破壞性試驗,試樣機械性能參數(shù)見表3。我國常用的鉆桿接頭技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)中對主要機械性能指標(biāo)的要求見表4。通過對比可以看出,接頭經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后的機械性能遠遠高于API標(biāo)準(zhǔn)和國內(nèi)石油行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)要求,可以滿足深井鉆探要求,同時可以滿足石油鉆桿接頭補充技術(shù)要求對低溫和橫向沖擊功的要求。

    4.3 接頭螺紋的加工

    (1)為保證螺紋精度和互換性,采用高精度數(shù)控機床和專門的成型刀具加工螺紋,盡量提高螺紋表面的光潔度。

    (2)嚴(yán)格控制接頭螺紋的緊密距在合理的范圍之內(nèi),公母螺紋之間最大正緊密距0.254mm,最大負緊密距0.381mm,保證螺紋嚙合良好。

    (3)對螺紋進行磷化處理,防止粘扣。

    4.4 無損檢測

    加工后接頭全部進行熒光磁粉探傷檢測。

    表1 兩種鋼級鉆桿機械性能對比

    表2 4137H鋼化學(xué)成分

    表3 調(diào)質(zhì)處理試樣機械性能

    表4 鉆桿接頭技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定數(shù)據(jù)

    5 摩擦焊區(qū)的研究

    目前國內(nèi)外深部探礦鉆井施工中所用的高強度鉆桿都是利用摩擦焊接技術(shù)將接頭和桿體焊接成一體。焊接質(zhì)量與轉(zhuǎn)速、摩擦?xí)r間、摩擦壓力、頂鍛壓力和工件頂鍛變形量有關(guān)。為了得到優(yōu)良的綜合機械性能,還需要對焊區(qū)進行退火和調(diào)質(zhì)處理(即淬火加高溫回火),最終得到的金相組織為回火索氏體。API標(biāo)準(zhǔn)中對鉆桿摩擦焊區(qū)機械性能要求見表5。

    表5

    5.1 焊接及熱處理設(shè)備

    (1)摩擦焊接采用長春焊機廠生產(chǎn)的 C-132-J摩擦焊機。

    (2)焊縫熱處理采用焊縫中頻調(diào)質(zhì)生產(chǎn)線。

    5.2 摩擦焊接工藝參數(shù)設(shè)計

    摩擦焊接工藝輸入?yún)?shù):主軸轉(zhuǎn)速,一級摩擦壓力、時間,二級摩擦壓力、時間,頂鍛壓力、時間。摩擦焊接工藝輸出參數(shù):焊接壓縮量。其中,焊接壓縮量的控制是最為關(guān)鍵的,它是輸入?yún)?shù)的綜合體現(xiàn)。

    摩擦焊接參數(shù)選擇遵循的原則:盡可能選擇大壓力、短時間,這樣既可以提高工作效率又可以減小熱影響區(qū);焊前的焊接面要進行充分的預(yù)處理,這是焊縫純凈、焊接質(zhì)量穩(wěn)定的重要條件;焊機的參數(shù)監(jiān)控與反饋系統(tǒng),確保焊接工藝。

    式中:F為單位摩擦面積壓強,其中一級摩擦壓強選擇F1=20MPa;二級摩擦壓強選擇F2=50MPa;單位頂鍛壓強選擇F3=120MPa;S為焊接端部面積,φ73摩擦焊鉆桿焊接處摩擦面積為S=3773mm2;74800為焊機油缸面積,單位為mm2。

    將以上各數(shù)值代入式中,計算得出:

    一級摩擦壓力P1=1.2 MPa;二級摩擦壓力P2=2.7 MPa;三級摩擦壓力P3=6.3 MPa

    為了選擇更合適的參數(shù)組合,在理論計算焊接工藝參數(shù)的基礎(chǔ)上,對參數(shù)進行適當(dāng)調(diào)整,得到三組不同的摩擦焊接工藝參數(shù)并進行試驗,見表6。

    表6

    5.3 焊縫熱處理參數(shù)確定

    5.3.1 焊區(qū)性能分析

    焊區(qū)冷卻后形成鐵素體、珠光體和上、下貝氏體組織混合組織。鐵素體和珠光體塑性、韌性好但強度、硬度低;上貝氏體是熱處理當(dāng)中應(yīng)盡量避免出現(xiàn)的組織,韌性極差;下貝氏體強度、硬度高,韌性好??梢钥闯?,這種混合組織綜合機械性能不高。

    由于不同的組織轉(zhuǎn)變交叉進行,不同相的比容不同,引起晶體體積膨脹的不均勻產(chǎn)生很大的組織應(yīng)力。再由于焊區(qū)與熱影響區(qū)溫差、管體心部與表面冷卻速度的不同又產(chǎn)生了一部分的熱應(yīng)力。組織應(yīng)力與熱應(yīng)力的綜合作用極易使焊區(qū)產(chǎn)生變形甚至開裂,所以要求焊后盡快消除應(yīng)力。

    5.3.2 去應(yīng)力退火

    采用中頻快速加熱,加熱溫度650℃,保溫60s,空氣中冷卻。

    650℃快速加熱一方面消除了焊接應(yīng)力,再一方面由于加熱快、溫度低,不至于擴大熱影響區(qū)。但是相變并沒有發(fā)生轉(zhuǎn)變,綜合機械性能的調(diào)整還需要進一步的熱處理才能達到。

    5.3.3 焊縫調(diào)質(zhì)處理

    為了提高焊區(qū)的機械性能,我們采用前面提到的熱處理生產(chǎn)線對焊縫進行調(diào)質(zhì)處理,在對生產(chǎn)線進行調(diào)試和試應(yīng)用過程中,采用正交實驗的組合排列進行了工藝參數(shù)的確定工作,選取了最佳的工藝參數(shù)進行處理并得到了很好的焊縫機械性能,工藝參數(shù)選擇見表7。

    根據(jù)焊區(qū)的壁厚選擇電源的中頻頻率,目的是采用中頻的透入式加熱,使內(nèi)外溫度同時升高。焊區(qū)加熱到840℃,焊區(qū)混合組織發(fā)生組織轉(zhuǎn)變,統(tǒng)一轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體并在保溫時間內(nèi)均勻組織,采用專用淬火劑以大于臨界冷卻速度Vk進行冷卻達到馬氏體。淬火后由于應(yīng)力大、硬度高沒有使用價值,需要進行高溫回火處理調(diào)整改善組織,加熱到660℃保溫8分鐘,淬火馬氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)榛鼗鹚魇象w組織,回火索氏體強度相對較高,韌性好,有良好的綜合機械性能。

    5.4 試驗及試驗結(jié)果

    (1)宏觀檢驗:焊區(qū)不存在焊接裂紋、未熔合等缺陷。

    (2)硬度檢測:全部合格。

    (3)無損檢測:磁粉探傷檢驗全部合格。

    (4)機械性能試驗見表8。

    表7

    表8

    結(jié)論:通過對比,第三組數(shù)據(jù)較好,鉆桿各項性能指標(biāo)均不同程度超過了API 5DP中G級鉆桿的要求,達到了我們的設(shè)計要求。

    6 生產(chǎn)及應(yīng)用情況

    鉆桿研發(fā)成功后,已經(jīng)先后投產(chǎn)20000多米,湖南某進出口公司2000余支,鉆探深度2000m。江蘇煤田局200余支,鉆探深度2300m,均已投入使用,并圓滿地完成了鉆探任務(wù)。其中湖南2000余支鉆桿使用時間已經(jīng)過了簽訂的質(zhì)量保證期,對方未提出任何質(zhì)量問題,證明所研制的鉆桿能夠滿足深部探礦施工的要求。

    [1]馮少波等.一種新型鉆桿加厚過渡帶結(jié)構(gòu)及其力學(xué)分析[J].石油管工程,2006,12(1).

    [2]譚淑梅.石油鉆桿接頭熱處理工藝[J].油氣田地面工程,2007,26(1).

    [3]王振志,李艷麗等.旋轉(zhuǎn)臺肩式螺紋的粘扣問題分析[J].探礦工程(巖土鉆掘工程),2011,38(1).

    [4]王新虎等.近年來我國石油鉆具失效的類型與原因分析[J].石油管工程,2007,13(2).

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