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    汽車螺紋聯(lián)接件預(yù)緊力的優(yōu)化設(shè)計(jì)1)

    2012-09-18 11:11:18章伊華侯培海楊國玉
    關(guān)鍵詞:外力屈服螺紋

    章伊華 侯培海 楊國玉

    (寧波大紅鷹學(xué)院汽車CAE應(yīng)用技術(shù)研究所,寧波,315715)

    螺紋聯(lián)接結(jié)構(gòu)是汽車部件之間的主要聯(lián)接方式,被廣泛應(yīng)用于汽車結(jié)構(gòu)中,如發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸蓋聯(lián)接、懸架系統(tǒng)各部件之間聯(lián)接、輪轂聯(lián)接等[1]。隨著對(duì)汽車安全性能要求的提高,加之復(fù)雜的工作狀態(tài),螺紋聯(lián)接的優(yōu)化設(shè)計(jì)已成為當(dāng)今工程設(shè)計(jì)中十分重要的環(huán)節(jié)。螺紋聯(lián)接中的預(yù)緊力對(duì)聯(lián)接結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度及使用壽命起至關(guān)重要的作用[2-3]。標(biāo)準(zhǔn)螺紋聯(lián)接的預(yù)緊力大小可以從一些工程設(shè)計(jì)手冊(cè)中查到。然而,這些數(shù)據(jù)大多基于傳統(tǒng)的解析方法和試驗(yàn),缺乏對(duì)螺紋聯(lián)接內(nèi)部應(yīng)力狀態(tài)的了解,尤其是無法確定螺紋根部應(yīng)力集中區(qū)域的最大應(yīng)力,因此,無法對(duì)螺紋聯(lián)接中的預(yù)緊力進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

    近年來,一些專家學(xué)者借助有限元方法對(duì)螺紋聯(lián)接應(yīng)力進(jìn)行分析預(yù)測[4],找出控制螺栓聯(lián)接預(yù)緊力的方法[5],并對(duì)聯(lián)接螺栓斷裂失效進(jìn)行分析[6],取得了可喜的成果。但由于三維螺旋螺紋結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性,給有限元模擬帶來巨大的困難,從而限制了利用有限元對(duì)螺紋聯(lián)接結(jié)構(gòu)數(shù)值模擬的發(fā)展。

    筆者基于已有研究成果,考慮螺紋聯(lián)接中復(fù)雜的接觸、摩擦、預(yù)緊等非線性因素,對(duì)三維螺旋螺紋結(jié)構(gòu)進(jìn)行合理簡化,在沒有損失3D精度的條件下簡化為二維軸對(duì)稱問題,同時(shí)對(duì)應(yīng)力集中區(qū)細(xì)化,減少了計(jì)算量。在螺紋接觸的應(yīng)力集中區(qū),這種方法比用3D方法更加準(zhǔn)確。運(yùn)用此二維軸對(duì)稱有限元模型,通過對(duì)多種工況的分析總結(jié),找出螺紋最大應(yīng)力隨外力和預(yù)緊力的變化規(guī)律及材料塑性應(yīng)變對(duì)螺紋聯(lián)接有效壽命的影響;并通過純彈性假設(shè),分析材料應(yīng)力變化與預(yù)緊力和外力的關(guān)系,找出螺紋聯(lián)接的最佳預(yù)緊力范圍。

    1 有限元模型建立

    選用一副實(shí)際工程中的高強(qiáng)度螺栓聯(lián)接件作為研究對(duì)象。螺栓、螺母及連接件材料屬性相同,彈性模量 E=2.07 ×105MPa,泊松比 μ =0.3,屈服極限 σs=924 MPa,強(qiáng)度極限 σb=1130 MPa,延伸率 δ=5%。對(duì)螺紋區(qū)域進(jìn)行應(yīng)力分析時(shí),螺紋的變形往往會(huì)超過彈性范圍,因此同時(shí)考慮彈性變形和塑性變形。

    利用ABAQUS軟件進(jìn)行建模和分析,分析對(duì)象為螺紋聯(lián)接件。螺紋規(guī)格為ISO公制標(biāo)準(zhǔn)三角形螺紋M10×1.5。根據(jù)螺紋聯(lián)接的結(jié)構(gòu)和受力特點(diǎn),在有限元建模時(shí)引入以下假設(shè)和簡化:①接觸螺紋之間考慮為庫倫摩擦接觸關(guān)系;②采用軸對(duì)稱結(jié)構(gòu),利用三角形和四邊形混合單元?jiǎng)澐志W(wǎng)格,對(duì)螺紋接觸區(qū)域單元進(jìn)行局部細(xì)化,共生成8087個(gè)單元,8450個(gè)節(jié)點(diǎn),如圖1所示。

    操作中分兩個(gè)步驟施加載荷:第一步,施加預(yù)緊力,使整個(gè)接頭形成預(yù)緊接觸狀態(tài),計(jì)算預(yù)緊狀態(tài)下的應(yīng)力和變形;第二步,施加軸向外力,計(jì)算接頭在軸向外力作用下的應(yīng)力和變形。

    2 結(jié)果與分析

    2.1 螺紋最大應(yīng)力與預(yù)緊力的關(guān)系

    螺栓的預(yù)緊力對(duì)螺栓總載荷、臨界載荷以及接合面密封能力產(chǎn)生影響。對(duì)于受軸向載荷的螺栓聯(lián)接,預(yù)緊力使接合面上產(chǎn)生壓緊力,外載荷作用下的殘余預(yù)緊力是接合面工作時(shí)的壓緊力。預(yù)緊力不足將會(huì)導(dǎo)致接合面分離,甚至引起強(qiáng)烈的橫向振動(dòng),以致螺母松動(dòng);預(yù)緊力過大則螺紋內(nèi)部屈服甚至斷裂、螺栓被擰斷,聯(lián)接件有可能被壓碎。因此研究預(yù)緊力作用下螺栓聯(lián)接處的最大應(yīng)力十分必要。表1為根據(jù)FEA模型計(jì)算得出的不同預(yù)緊力下螺紋最大應(yīng)力值。

    圖1 有限元模型

    表1 不同預(yù)緊力下螺紋最大應(yīng)力值

    由有限元計(jì)算可知:螺紋聯(lián)接中各圈螺紋上的應(yīng)力分布不均勻,螺栓第一圈、第二圈螺紋根部所受應(yīng)力最大,這與普遍試驗(yàn)和工程事故的結(jié)果相吻合,如圖2、圖3應(yīng)力云圖所示。圖4為計(jì)算輸出的螺紋應(yīng)力隨預(yù)緊力變化曲線,最大應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度以前,螺紋段的最大應(yīng)力與軸向預(yù)緊力基本呈線性增長關(guān)系;繼續(xù)增加預(yù)緊力,金屬開始從彈性狀態(tài)非均勻地向彈—塑性狀態(tài)過渡;進(jìn)入屈服后,最大應(yīng)力隨預(yù)緊力增加先小幅波動(dòng),繼而呈非線性增長關(guān)系;達(dá)到強(qiáng)度極限時(shí),螺紋根部產(chǎn)生裂縫直至斷裂破壞,造成整個(gè)螺紋聯(lián)接的失效。因此在進(jìn)行螺紋連接預(yù)緊力設(shè)計(jì)時(shí),首先應(yīng)防止螺紋預(yù)緊力過大而造成損壞。

    2.2 塑性應(yīng)變與螺紋強(qiáng)度的關(guān)系

    材料在塑性階段,除存在可恢復(fù)的彈性應(yīng)變外,還存在不可恢復(fù)的永久塑性應(yīng)變。當(dāng)應(yīng)力移去,彈性應(yīng)變消除,但塑性應(yīng)變?nèi)匀淮嬖?,材料從屈服到破壞是一個(gè)塑性變形不斷累積的過程。位移或應(yīng)變的極限值可充分反映材料抵抗破壞的能力,材料應(yīng)變破壞準(zhǔn)則可表達(dá)為:

    式中:εe為彈性應(yīng)變;εp為塑性應(yīng)變;εf為極限應(yīng)變。當(dāng)滿足上式時(shí),即認(rèn)為該點(diǎn)的應(yīng)變達(dá)到極限值,材料破壞失效[7-8]。

    圖2 13 kN預(yù)緊力下應(yīng)力云圖

    圖3 32 kN預(yù)緊力下應(yīng)力云圖

    圖4 應(yīng)力隨預(yù)緊力的變化曲線

    如預(yù)緊力Qp為20 kN時(shí),螺紋聯(lián)接的最大應(yīng)力為933.6 MPa,超出材料屈服極限924 MPa。圖5給出最大承載單元的應(yīng)力隨外力變化曲線,可見應(yīng)力隨外力先保持小幅平緩增加,當(dāng)加載達(dá)到臨界點(diǎn)33 kN時(shí),應(yīng)力曲線大幅上升應(yīng)變也隨之上升,到達(dá)最大值1005 MPa時(shí),變化率為5.86%。

    圖6給出20 kN預(yù)緊力下,外力分別為20、28、36、40 kN時(shí),螺紋聯(lián)接的應(yīng)力云圖,整個(gè)加載過程中,由于材料處于屈服階段,塑性變形不斷積累,嚴(yán)重影響螺紋聯(lián)接強(qiáng)度和有效壽命,所以保證螺紋實(shí)際工況的最大應(yīng)力小于屈服極限是預(yù)緊力設(shè)計(jì)的重要前提。

    圖5 20 kN預(yù)緊力單元應(yīng)力變化曲線

    圖6 預(yù)緊力20 kN下不同外力產(chǎn)生的最大應(yīng)力

    3 最佳預(yù)緊力的優(yōu)化設(shè)計(jì)

    3.1 純彈性條件假設(shè)

    為了便于分析,先將問題簡化,假設(shè)材料為純彈性鋼材料,忽略鋼材料的屈服極限影響。最大外力設(shè)置為40 kN。在給定預(yù)緊力下,通過分步求解而逐漸增加外力,并輸出每步的最大應(yīng)力值。將不同預(yù)緊力情況下最大應(yīng)力與外力的關(guān)系表示出來。從表2可見不同預(yù)緊力下接觸面分離時(shí)的外力。圖7顯示,預(yù)緊力為零時(shí),接觸面一直處于分離狀態(tài),螺紋上的最大應(yīng)力與外力基本成線性關(guān)系,應(yīng)力隨外力的增大而增大,如圖中實(shí)線所示;施加預(yù)緊力后,螺紋上產(chǎn)生初始應(yīng)力,隨著外力的增加,螺紋上最大應(yīng)力先平緩增加,達(dá)到實(shí)線后,螺紋最大應(yīng)力隨實(shí)線大幅上升,即預(yù)緊力曲線沿實(shí)線大幅上升,此時(shí)預(yù)緊力消失,接觸面開始分離。預(yù)緊力越大抵抗外力工作載荷的能力越大,如表2數(shù)據(jù)所示:當(dāng)預(yù)緊力為11 kN時(shí),外力載荷在12 kN以下能有效保證螺紋聯(lián)接的工作安全;當(dāng)預(yù)緊力為22 kN時(shí),外載荷在25 kN以下也是安全有效工作的;達(dá)到25.9 kN臨界點(diǎn)時(shí),殘余預(yù)緊力消失,螺栓聯(lián)接接觸面開始分離,此后最大應(yīng)力隨著外力的增加而快速提升。如果不考慮材料屈服極限的限制,22 kN的預(yù)緊力承受25 kN的最大外力是理想狀態(tài)。

    表2 不同預(yù)緊力下接觸面分離時(shí)的外力

    3.2 實(shí)際螺紋結(jié)構(gòu)的最佳預(yù)緊力及最大可承載外力

    傳統(tǒng)設(shè)計(jì)手冊(cè)中10.9級(jí)M10螺栓預(yù)緊力計(jì)算式為:

    式中:Q'p為殘余預(yù)緊力;Fw為外力[9-10]。上述兩種方法都是類同于傳統(tǒng)法的保守取值,沒有精確計(jì)算出結(jié)構(gòu)的預(yù)緊力和有效承載能力。

    圖7 最大應(yīng)力隨預(yù)緊力和外力的變化曲線

    圖8顯示了真實(shí)材料下螺紋聯(lián)接最大應(yīng)力與預(yù)緊力和外力關(guān)系。通過有限元優(yōu)化設(shè)計(jì)與分析得出最佳預(yù)緊力為12 kN,此時(shí)初始最大應(yīng)力為830 MPa,確定最大工作載荷14 kN,與此對(duì)應(yīng)螺紋最大應(yīng)力為900 MPa,小于材料屈服極限。工作過程中結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力始終保持高位,但不超過屈服極限,既滿足極限載荷要求,又能保證有效壽命安全。螺紋中的最大應(yīng)力隨外力保持平緩增長,材料強(qiáng)度充分利用,結(jié)構(gòu)受力合理,距接觸面分離點(diǎn)16 kN有一定距離,保證了足夠的殘余預(yù)緊力。

    圖8 應(yīng)力與預(yù)緊力和外力的關(guān)系

    如果減小預(yù)緊力則會(huì)造成外力達(dá)到最大時(shí),接觸面分離。預(yù)緊力過大,即使無外力作用,材料卻已經(jīng)超出屈服極限,如預(yù)緊力為25 kN時(shí)的預(yù)緊力曲線,初始最大應(yīng)力950 MPa,大于材料屈服極限,不符合預(yù)緊力設(shè)計(jì)原則。因此,最佳預(yù)緊力設(shè)計(jì)首先要滿足預(yù)緊力曲線初始應(yīng)力為屈服極限的85%~90%;其次,對(duì)應(yīng)的有效最大工作載荷應(yīng)為預(yù)緊力的1.17~1.25倍,上述二點(diǎn)即是預(yù)緊力設(shè)計(jì)的重要依據(jù)和準(zhǔn)則。如果已經(jīng)滿足上述二點(diǎn)繼續(xù)增加預(yù)緊力,只會(huì)無效地增大螺紋聯(lián)接的應(yīng)力,從而提高對(duì)結(jié)構(gòu)幾何參數(shù)或材料性能的要求,增加不必要的成本。

    4 結(jié)論

    預(yù)緊力作用下,材料依次經(jīng)歷彈性階段、屈服階段以及強(qiáng)化斷裂階段,最大應(yīng)力集中在螺母第一圈、第二圈的螺紋根部。隨著預(yù)緊力的不斷增加,當(dāng)最大應(yīng)力達(dá)到強(qiáng)度極限時(shí),會(huì)造成螺紋根部的斷裂破壞。因此,設(shè)計(jì)螺紋聯(lián)接預(yù)緊力時(shí),應(yīng)首先避免螺紋在預(yù)緊過程中的損壞。

    預(yù)緊力過大使得無外力作用時(shí)材料進(jìn)入屈服區(qū)間,隨著外力的增加,最大應(yīng)力變化不大,但屈服區(qū)間的不斷變大卻極度影響使用壽命。因此螺紋聯(lián)接中最大應(yīng)力小于材料屈服極限是保證安全運(yùn)行的基礎(chǔ)條件,也是預(yù)緊力設(shè)計(jì)的基本原則。

    基于有限元分析,通過純彈性條件假設(shè)找出彈性區(qū)預(yù)緊力曲線隨外力變化的一般規(guī)律,再以實(shí)際材料的有限元模型進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),得出螺紋聯(lián)接最大應(yīng)力與預(yù)緊力和外力的關(guān)系曲線。通過分析求出最佳預(yù)緊力和最大有效承載能力,并獲得最佳預(yù)緊力設(shè)計(jì)的二個(gè)基本準(zhǔn)則,既節(jié)省材料并滿足極限載荷要求,又能保證有效壽命,對(duì)工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及校核具有重要的參考意義。

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