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    隔水導(dǎo)管螺紋接頭連接性能研究

    2012-09-07 10:36:06溫紀(jì)宏陳國明暢元江劉秀全
    石油礦場機(jī)械 2012年12期
    關(guān)鍵詞:外螺紋隔水錐度

    溫紀(jì)宏,陳國明,暢元江,劉秀全

    (中國石油大學(xué) 海洋油氣裝備與安全技術(shù)研究中心,山東 青島266580)①

    海上平臺(tái)鉆井用隔水導(dǎo)管接頭作為隔水導(dǎo)管系統(tǒng)最重要的部件之一,在極端作業(yè)條件下需要具備足夠的強(qiáng)度,能夠承受海水波浪的撞擊力,同時(shí)又能使隔水單根相互快速拆卸及連接。隔水導(dǎo)管快速接頭在保證連接強(qiáng)度的同時(shí)能夠有效降低隔水套管連接時(shí)間和起下作業(yè)時(shí)間,減少鉆井成本。

    目前,國外淺水鉆井隔水導(dǎo)管使用螺紋快速接頭,生產(chǎn)隔水導(dǎo)管螺紋接頭的公司主要有Dril-Quip、Oil States、Vetco-Gray和 Grant Prideco公司。R.Shilling與 M.L.Payne[1]通過疲勞導(dǎo)向設(shè)計(jì),使螺紋接頭在鉆井、生產(chǎn)隔水導(dǎo)管中得到了更廣泛的 應(yīng) 用;J.Pollack 與 D.C.Riggs[2]對 適 用 于SCRs、海底管線的螺紋接頭進(jìn)行極限載荷(拉伸載荷,彎曲載荷)測試。國內(nèi)目前對套管螺紋接頭研究較多,高連新[3]對圓螺紋套管接頭使用工況下的應(yīng)力分布規(guī)律進(jìn)行研究;習(xí)俊通[4]通過編制有限元分析程序,對不同載荷條件下螺牙載荷分布進(jìn)行了分析研究;何牛仔[5]對熱采井套管螺紋進(jìn)行了有限元分析。近年來,國內(nèi)外主要關(guān)注于深水鉆井隔水導(dǎo)管快速接頭的研究,對淺水隔水導(dǎo)管快速接頭的研究較少。本文利用ABAQUS軟件,對不同形狀螺紋的隔水導(dǎo)管螺紋接頭進(jìn)行強(qiáng)度分析,并針對接頭螺紋的應(yīng)力分布進(jìn)行了優(yōu)化,從而為隔水導(dǎo)管螺紋接頭的合理設(shè)計(jì)提供參考。

    1 隔水導(dǎo)管螺紋接頭的優(yōu)點(diǎn)

    隔水導(dǎo)管接頭是隔水導(dǎo)管系統(tǒng)最重要的部件之一,主要分為爪型、螺栓-法蘭型、螺紋型和鋏鉗型[6]。Dril-Quip公司生產(chǎn)的隔水導(dǎo)管螺紋接頭產(chǎn)品如圖1所示,其所承受的外部載荷通過母接頭和公接頭旋合的內(nèi)、外螺紋傳遞。

    圖1 Dril-Quip公司隔水導(dǎo)管螺紋快速接頭

    隔水導(dǎo)管螺紋接頭的優(yōu)點(diǎn)是:易對接,易焊接,采用金屬對金屬自定位、連接快速,可重復(fù)利用,技術(shù)成熟,目前在國外已經(jīng)擁有大量的現(xiàn)場使用案例。

    2 模型建立

    與應(yīng)用在石油化工設(shè)備中的接頭相比,隔水導(dǎo)管接頭的幾何尺寸更大,并且應(yīng)用于海洋環(huán)境,受力情況更復(fù)雜,對于隔水導(dǎo)管螺紋接頭,連接強(qiáng)度分析是一個(gè)綜合幾何非線性和邊界非線性的彈塑性接觸問題,而ABAQUS是進(jìn)行有限元分析的有效工具,可對結(jié)構(gòu)、載荷與邊界條件進(jìn)行模擬分析,同時(shí)考慮大變形、非線性等。因此,采用ABAQUS對不同齒形的隔水導(dǎo)管螺紋快速接頭進(jìn)行建模,求解。

    2.1 有限元模型

    隔水導(dǎo)管螺紋接頭建?;緟?shù)為公接頭內(nèi)徑D1=700mm,外徑D2=804mm,壁厚d=15.875 mm(0.625英寸),螺距P=24mm?;诮宇^強(qiáng)度高于本體強(qiáng)度的原則,隔水導(dǎo)管采用X52鋼,接頭材料采用 X80鋼,屈服強(qiáng)度為551.6MPa(8 000psi),彈性模量2.1×1011Pa,泊松比取0.3。隔水導(dǎo)管螺紋接頭由一組螺旋面構(gòu)成,內(nèi)、外螺紋面的接觸區(qū)域狹長。根據(jù)螺紋接頭的結(jié)構(gòu)與受力特點(diǎn)做3個(gè)假設(shè):

    1) 由于螺紋螺旋升角很小,則不計(jì)其影響,將接頭視為軸對稱結(jié)構(gòu),按照軸對稱簡化模型進(jìn)行建模。

    2) 隔水導(dǎo)管螺紋接頭的材料為各向同性。

    3) 忽略倒角與退刀槽的影響。

    采用ABAQUS軟件按照軸對稱模型對圓弧螺紋、梯形螺紋和鋸齒螺紋3種標(biāo)準(zhǔn)螺紋隔水導(dǎo)管接頭進(jìn)行建模,使用CAX4單元對模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,模型如圖2所示。

    圖2 標(biāo)準(zhǔn)螺紋接頭模型

    2.2 載荷條件

    式中:c為隔水管線的平均半徑;I為隔水管線的慣性力矩;A為隔水管線的截面;do為隔水管線的外徑;t為隔水管線的壁厚。

    由式(1)可算得隔水導(dǎo)管等效張力為:TEQ=3.927MN。接頭自重力和軸向張力以及彎矩相比很小,因此不予考慮。

    由于校核的是接頭的連接強(qiáng)度,即在特定的載荷(彎矩和軸向拉力)工況下,要求接頭螺紋能承受足夠的拉力,使隔水導(dǎo)管單根能夠可靠連接。通過有限元分析軟件ABAQUS對隔水導(dǎo)管系統(tǒng)進(jìn)行整體分析,得到隔水導(dǎo)管軸向拉力為3.347MN,彎矩值為0.103 73MN·m。通常將接頭載荷條件可以看作軸對稱張力,在這種單一化過程中,隔水導(dǎo)管彎矩被轉(zhuǎn)換成等效張力(TEQ)。TEQ表示了隔水導(dǎo)管軸向張力(T)和彎矩(M)的集合[6],即

    3 應(yīng)力分析與優(yōu)化

    隔水導(dǎo)管螺紋接頭所承受的外部載荷通過母接頭與公接頭旋合的內(nèi)、外螺紋來傳遞,因此,螺牙上的應(yīng)力分布對于螺紋的設(shè)計(jì)具有指導(dǎo)意義。

    3.1 不同齒形接頭應(yīng)力分布

    對相同載荷條件下的3種不同標(biāo)準(zhǔn)螺紋的隔水導(dǎo)管螺紋接頭進(jìn)行有限元分析,提取各螺紋牙輪廓應(yīng)力值,得出應(yīng)力變化如圖3所示。

    圖3 不同標(biāo)準(zhǔn)螺紋接頭螺紋牙輪廓應(yīng)力變化

    由圖3可以看出:各螺紋牙應(yīng)力分布不均勻,每個(gè)螺紋牙根部應(yīng)力最大,且在第1個(gè)螺紋牙根部存在嚴(yán)重的應(yīng)力集中現(xiàn)象;3種標(biāo)準(zhǔn)螺紋接頭相比,圓弧螺紋接頭與梯形螺紋接頭比鋸齒螺紋接頭受力均勻,鋸齒螺紋接頭在各螺紋牙根部兩側(cè),存在微弱的應(yīng)力集中現(xiàn)象。

    各螺紋牙應(yīng)力分布不均及螺紋牙根部的應(yīng)力集中嚴(yán)重影響了隔水導(dǎo)管螺紋接頭的抗拉性能,因此,需要對其進(jìn)行改善。

    3.2 螺紋接頭優(yōu)化

    針對隔水導(dǎo)管螺紋接頭各螺紋牙應(yīng)力分布不均,及第1個(gè)螺紋牙根部存在嚴(yán)重的應(yīng)力集中現(xiàn)象,為了避免隔水導(dǎo)管接頭過早失效,從研究隔水導(dǎo)管螺紋的應(yīng)力分布入手,采用改變螺紋錐度和改變螺紋螺距措施減小應(yīng)力集中程度,使螺紋載荷分布更加合理。

    1) 改變螺紋錐度 保持公接頭外螺紋的錐度不變,變化母接頭內(nèi)螺紋的錐度,使螺紋兩端的1~2牙螺紋處于不完全接觸狀態(tài)。

    2) 改變螺紋螺距 保持母接頭內(nèi)螺紋的螺距為標(biāo)準(zhǔn)螺距,變化公接頭外螺紋的螺距,使內(nèi)、外螺紋嚙合后,兩端的第1~2牙螺紋產(chǎn)生一定的軸向間隙,且間隙值越靠近兩端越大。

    對3種不同標(biāo)準(zhǔn)螺紋的隔水導(dǎo)管螺紋接頭改進(jìn)后進(jìn)行分析,提取各螺紋牙應(yīng)力值,作出不同標(biāo)準(zhǔn)螺紋接頭應(yīng)力沿輪廓變化對比如圖4所示。

    圖4 螺紋改進(jìn)前后應(yīng)力沿輪廓變化對比

    由圖4可以看出:通過改變螺紋錐度,改變螺紋螺距,能夠有效地減小第1個(gè)螺紋牙根部的應(yīng)力,從而減小兩端的峰值應(yīng)力,使隔水導(dǎo)管螺紋接頭應(yīng)力分布更加均勻,提高隔水導(dǎo)管接頭的連接強(qiáng)度。此外,對于隔水導(dǎo)管圓弧螺紋接頭與梯形螺紋接頭,改變螺紋螺距能夠明顯降低各螺紋牙的應(yīng)力,對于隔水導(dǎo)管鋸齒螺紋接頭,改變螺紋錐度對降低各螺紋牙的應(yīng)力效果更明顯。

    4 結(jié)論

    1) 隔水導(dǎo)管標(biāo)準(zhǔn)螺紋接頭在載荷作用下,各螺紋牙應(yīng)力分布不均勻,每個(gè)螺紋牙根部應(yīng)力最大,且第1個(gè)螺紋牙根部存在嚴(yán)重的應(yīng)力集中現(xiàn)象。

    2) 通過改變螺紋錐度,改變螺紋螺距,能夠有效減小第1個(gè)螺紋牙根部的應(yīng)力,使隔水導(dǎo)管接頭應(yīng)力分布更均勻,提高隔水導(dǎo)管接頭的連接強(qiáng)度。

    3) 對于隔水導(dǎo)管圓弧螺紋接頭與梯形螺紋接頭,改變螺紋螺距能夠明顯降低各螺紋牙的應(yīng)力,而對于隔水導(dǎo)管鋸齒螺紋接頭,改變螺紋錐度對降低各螺紋牙的應(yīng)力效果更明顯。

    [1]Shilling R,Payne M L.High-Strength Thread and Coupled Connectors for Dynamic Riser Applications[R].SPE/108708,2007.

    [2]Pollack J,Riggs D C.Improved Concentric Thread Connectors for SCRs and Pipelines[C].OTC/21621,2011.

    [3]高連薪,金 燁.圓螺紋套管接頭應(yīng)力分布規(guī)律研究[J].機(jī)械強(qiáng)度,2004,26(1):42-48.

    [4]習(xí)俊通,聶 剛.套管螺紋接頭連接性能的接觸有限元分析[J].西安交通大學(xué)學(xué)報(bào),1999,33(11):63-66.

    [5]何牛仔,高學(xué)仕.熱采井套管螺紋連接有限元分析[J].石油礦場機(jī)械,2007,36(9):64-66.

    [6]API 16R,Specification for Marine Drilling Riser Couplings[S].1997.

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